Очистка, разделение или стабилизация углеводородов, использование добавок: .перегонкой – C07C 7/04

Изобретение относится к способу дистилляции, включающему следующие стадии: (a) подвергают дистилляции первый поток более высококипящего сырья в первой дистилляционной колонне при первом давлении для отделения первого потока С₈-ароматических соединений от первого потока С₉- и более тяжелых ароматических соединений; (b) подвергают дистилляции второй поток более низкокипящего сырья во второй дистилляционной колонне при втором давлении для отделения второго потока C₈-ароматических соединений от второго потока C₉- и более тяжелых ароматических соединений; и (c) пропускают верхний поток из второй дистилляционной колонны в один или больше кипятильников первой дистилляционной колонны и генератор пара. При этом первый поток более высококипящего сырья характеризуется более высоким содержанием С₉ - и более тяжелых ароматических соединений, чем второй поток более низкокипящего сырья, а второе давление выше первого давления. Также изобретение относится к устройству для осуществления способа. Данные параллельные колонны привносят дополнительные возможности для сохранения энергии в пределах комплекса. 2 н. и 20 з.п. ф-лы, 6 ил., 1 пр.

Изобретение относится к установке для получения пара-ксилола, которая предполагает ряд возможных путей энергосбережения за счет осуществления обмена теплотой в пределах установки. Одна ранее не принятая во внимание благоприятная возможность экономии энергии заключается в использовании двух аналогичных ректификационных колонн, работающих при различных давлениях, для отделения ароматических соединений С8 от ароматических соединений С9+. При этом поток, отводимый с низа второй ксилольной колонны на стадии ректификации, обеспечивает подвод теплоты к ребойлеру находящейся под давлением колонны рафината. Указанные аналогичные колонны обеспечивают дополнительные возможности для энергосбережения в пределах установки за счет обмена теплотой с взаимосвязанными с ними техническими средствами, задействованными в извлечении ксилола. 24 з.п. ф-лы, 8 ил., 1 пр.

Изобретение относится к способу производства отдельного изомера ксилола из исходных сырьевых потоков, содержащих ароматические соединения С8, ароматические соединения С9 и более тяжелые ароматические соединения. Способ включает: (а) процесс дистилляции, включающий использование двух ксилольных колонн, отделяющих ароматические соединения С8 от ароматических соединений С9 и более тяжелых ароматических соединений, содержащихся по меньшей мере в одном потоке сырья с более низкой температурой кипения и по меньшей мере в одном потоке сырья с более высокой температурой кипения, при этом указанный по меньшей мере один поток сырья с более высокой температурой кипения имеет более высокое содержание ароматических соединений С9 и более тяжелых ароматических соединений, по сравнению по меньшей мере с одним потоком сырья, имеющим более низкую температуру кипения; процесс дистилляции включает дистилляцию по меньшей мере одного потока исходного сырья, имеющего более высокую температуру кипения, в первой ксилольной колонне при первом давлении для отделения первого потока ароматических соединений С8 от первого потока ароматических соединений С9 и более тяжелых соединений, и дистилляцию, по меньшей мере, одного потока исходного сырья, имеющего более низкую температуру кипения, во второй ксилольной колонне при втором давлении для отделения второго потока ароматических соединений С 8 от второго потока ароматических соединений С9 и более тяжелых соединений, причем величина второго давления выше первого давления, и поток продукта, отводимого с верха второй ксилольной колонны, обменивается теплотой с ребойлером первой ксилольной колонны; (b) процесс отделения изомера ксилола для извлечения отдельного изомера ксилола из одного или обоих из первого и второго потоков ароматических соединений С8 путем ввода одного или обоих потоков ароматических соединений С 8 и потока десорбента в процесс адсорбции с получением первой смеси, содержащей отдельный изомер ксилола и десорбент, и второй смеси, содержащей рафинат и десорбент; (с) процесс извлечения десорбента с разделением первой смеси стадии (b) путем дистилляции первой смеси в колонне экстракта при рабочем давлении, составляющем по меньшей мере 300 кПа для получения потока, содержащего отдельный изомер ксилола, и потока десорбента, и возврат потока десорбента в процесс отделения изомера ксилола, при этом поток, отводимый с верха первой ксилольной колонны стадии (а), обеспечивает подвод теплоты к ребойлеру колонны экстракта. Использование настоящего изобретения предоставляет дополнительные возможности для энергосбережения в пределах установки за счет обмена теплотой с взаимосвязанными с ними техническими средствами, задействованными в извлечении ксилолов. 9 з.п. ф-лы, 1 пр., 6 ил.

Изобретение относится к способу выделения этилена полимеризационной чистоты из сухих газов каталитического крекинга, включающему предварительную очистку от примесей, компримирование и низкотемпературное охлаждение. Способ характеризуется тем, что газ после предварительной очистки и компримирования подают в абсорбционно-отпарную колонну, в верхней части которой происходит абсорбция легких углеводородов абсорбентом, а в нижней - отпаривается метано-водородная фракция, кубовый продукт абсорбционно-отпарной колонны разделяют в деэтанизаторе на этан-этиленовую фракцию и более тяжелую фракцию, которую затем подают в депропанизатор, в депропанизаторе выделяют пропан-пропиленовую фракцию и более тяжелую бутан-бутиленовую фракцию, бутан-бутиленовую фракцию используют в качестве абсорбента в абсорбционно-отпарной колонне, а этан-этиленовую фракцию из деэтанизатора подают в колонну выделения этилена, кубовым продуктом которой является этан, после чего этилен направляют в узел тонкой очистки с получением этилена полимеризационной чистоты, или этан-этиленовую фракцию из деэтанизатора направляют в узел разделения этан-этиленовой фракции действующей этиленовой установки. Для охлаждения системы используют пропиленовый холодильный цикл, а также обратные потоки этана из колонны выделения этилена и метано-водородной фракции из абсорбционно-отпарной колонны. Использование предлагаемого изобретения позволяет получать этилен полимеризационной чистоты на отдельной установке из газа, который раньше использовался в качестве топливного. 1 пр., 1 табл., 1 ил.

Изобретение относится к разделению углеводородов. Установка для дистилляционного отделения первого компонента от смеси включает перегонную колонну, содержащую секцию ректификации с выходом для верхнего парового потока, выпарную секцию с выходом для кубового жидкого потока и сырьевую секцию со входом для сырья, расположенную между секцией ректификации и выпарной секцией, ребойлер кубового содержимого для повторного испарения кубового жидкого потока, поступающего из выпарной секции, верхнюю секцию конденсации для конденсации верхнего парового потока, выходящего из секции ректификации, боковой пароотвод из секции ректификации, тепловой насос-компрессор, имеющий вход, который сообщается по текучей среде с боковым пароотводом, и выход, и второй ребойлер-теплообменник, имеющий жидкостную сторону, сообщающуюся по текучей среде с кубовым потоком из выпарной секции, и паровую сторону, сообщающуюся по текучей среде с выходом из теплового насоса-компрессора. Изобретение обеспечивает эффективную перегонку, повышение чистоты кубового продукта и снижение расхода энергии. 8 з.п. ф-лы, 4 ил.

Изобретение относится к устройству 100 для получения тетрамера. Устройство содержит: A) зону 170 фракционирования, в которой получается продукт 180 дистилляции, содержащий один или несколько углеводородов С6 для получения одного или нескольких соединений С12; и B) зону 200 удаления оксигенатов для удаления одного или нескольких оксигенатных соединений из продукта 180 дистилляции, прошедшего через зону 200 удаления оксигенатов. Использование настоящего изобретения позволяет свести к минимуму гидравлический эффект на расположенное выше по ходу потока оборудование, получить более ценные продукты из углеводородов, находящихся в указанном потоке, свести к минимуму нежелательные побочные продукты, и увеличить срок службы катализатора в первичных реакторах. 9 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к способу получения этилиденнорборнена (ENB). Способ включает стадии: а) подача дициклопентадиена в первый реактор для термического крекинга дициклопентадиена в циклопентадиен, проводимого в инертном жидком теплоносителе, имеющем температуру кипения >230°С, причем указанный термический крекинг проводится при температуре ниже, чем температура кипения указанного жидкого теплоносителя, и составляет между 200°С и 300°С; b) подача указанного циклопентадиена, полученного на указанной стадии а), во второй реактор, в котором указанный циклопентадиен приводится в реакцию с 1,3-бутадиеном с образованием винилнорборнена (VNB); с) подача указанного VNB, полученного на указанной стадии b), в третий реактор, в котором проводится каталитическая изомеризация VNB в этилиденнорборнен (ENB); d) сбор указанного ENB. При этом указанная стадия а) характеризуется тем, что: 1) указанный дициклопентадиен, подаваемый на указанную стадию а), содержит первичный дициклопентадиен с крекинга, содержащий до 10 вес.% тетрагидроиндена (THI), и возвращенный дициклопентадиен, содержащий тетрагидроинден (THI), возвращенный с указанной стадии b) образования винилнорборнена; ii) указанный дициклопентадиен, содержащий указанный THI, подается в указанный жидкий теплоноситель и находится в контакте с ним в течение менее 1 минуты; iii) образованный циклопентадиен испаряется в газовую фазу, установившуюся над указанной жидкой фазой, и непрерывно удаляется из указанного первого реактора; iv) часть указанного жидкого теплоносителя, по существу не содержащая дициклопентадиен и обогащенная THI, непрерывно подается на колонну дробной перегонки, причем указанный THI собирается сверху указанной колонны, а указанный жидкий теплоноситель собирается снизу указанной колонны; v) указанный жидкий теплоноситель, очищенный на стадии iv), возвращается на указанный первый реактор указанной стадии а). 14 з.п. ф-лы, 2 пр., 1 ил.

Изобретение относится к газовой промышленности и может быть использовано на газоконденсатных месторождениях, непосредственно на объектах подготовки газа к транспорту или на централизованных объектах по подготовке нестабильного газового конденсата к транспорту или переработке. Изобретение касается способа получения жидкого этана из нестабильного газового конденсата, включающего разделение газового конденсата в ректификационной колонне на три потока, два газовых - метановый и этановый, и один жидкий - деэтанизированный конденсат, при этом этановый газовый поток выделяют боковым погоном ректификационной колонны, который расположен на уровне газовой фазы, содержащей этан, свободный от метана, последующую конденсацию этанового потока, и выделение из сконденсированного этанового потока жидкого этана. Технический результат - расширение ассортимента производимой продукции, улучшение его качества и низкотемпературных свойств. 1 пр.

Изобретение относится к способу разделения изопентан-пентан-гексановой фракции в процессе изомеризации, состоящему из первой ректификационной колонны подготовки сырья, из которой дистиллятом отводят балластный продукт, содержащийся в сырье. Остаток с низа ректификационной колонны направляют на превращение пентанов и гексанов в изомеры в реактор изомеризации. Продукты изомеризации направляют во вторую ректификационную колонну дебутанизации, откуда сверху колонны отводят бутан, а снизу колонны отводят изомеризат, содержащий реакционные изомеры, полученные в процессе реакции, которые направляют на разделение в третью ректификационную колонну депентанизации, из которой последовательно сверху отводят изопентан, пентановый рецикл и гексановую фракцию. Пентановый рецикл возвращают в реактор изомеризации. Способ характеризуется тем, что в качестве исходного сырья используется фракция 75-85°С прямогонного бензина, в качестве балластного продукта с верха первой ректификационной колонны отводят содержащийся в сырье изопентан, реакционный изопентан отводят сверху третьей ректификационной колонны депентанизации в качестве дистиллята или первым боковым погоном. При этом в качестве дистиллята отводят избыточный бутан, вторым боковым погоном колонны депентанизации отводят пентан, направляемый в реактор изомеризации в качестве рецикла, снизу колонны депентанизации отводят смесь изогексана и нормального гексана, которую в качестве сырья подают в дополнительную четвертую ректификационную колонну деизогексанизации, из которой дистиллятом выводят изогексановую фракцию, боковым погоном - гексановый рецикл, который отправляют на повторное превращение в реактор изомеризации, а остатком - вышекипящие компоненты. Использование настоящего способа позволяет сократить потребности в энергии, затрачиваемой в процессе изомеризации на выработку изопарафинов, расширить ассортимент продукции и обеспечивает гибкость процесса и чистоту конечных продуктов. 1 з.п. ф-лы, 4 табл., 1 ил.

Изобретение относится к способу селективного получения мета-диалкилбензолов (мета-диизопроплбензола или мета-диэтилбензола) путем алкилирования бензола низшим олефином в присутствии катализатора на основе безводного хлорида алюминия с последующим разделением алкилата ректификацией. Способ характеризуется тем, что мета-диалкилбензол получают в две стадии путем синтеза на 1-ой стадии моно-алкилбензола, а на 2-ой стадии -изомеров диалкилбензола таким образом, что моно-алкилбензол получают путем взаимодействия бензола с пара-диалкилбензолом, а на 2-ой стадии получают изомеры диалкилбензола взаимодействием моно-алкилбензола с этиленом или пропиленом, а образовавшуюся на 2-ой стадии смесь изомеров диалкилбензола разделяют на индивидуальные изомеры, из которых пара-диалкилбензол возвращают на 1-ую стадию. Цель настоящего способа - достичь высокой селективности получения целевого продукта за счет оптимального сочетания реакционных процессов алкилирования и переалкилирования, а также снизить энергозатраты при организации рециклических потоков путем выбора величины конверсии исходных продуктов. 2 пр., 2 ил.

Изобретение относится к вариантам способа отделения олефина от парафина в потоке продукта из системы дегидрирования. Один из вариантов включает стадии (а) подачи потока сырья, по существу состоящего из смеси по меньшей мере одного олефина и по меньшей мере одного парафина; (b) разделения потока сырья на первую часть и вторую часть; (с) подачи первой части потока сырья в первую разделительную колонну для продуктов и подачу второй части потока сырья во вторую разделительную колонну для продуктов, где первая разделительная колонна для продуктов работает при более высоком давлении, чем вторая разделительная колонна для продуктов; (d) подачи по меньшей мере части потока верхнего погона из второй разделительной колонны для продуктов в тепловой насос со сжатием потока верхнего погона второго разделителя продуктов; и (е) подачи пара по меньшей мере из одной паровой турбины, которая приводит в действие тепловой насос, в ребойлер для первой разделительной колонны для продуктов. Предлагаемый способ позволяет извлекать пропиленовый продукт высокой чистоты при более низком потреблении энергии. 2 н. и 15 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к способу получения пропана из этан-пропановой фракции и способу переработки углеводородного сырья. При этом способ переработки углеводородного сырья методом высокотемпературной ректификации включает подачу углеводородного сырья (углеводородных фракций) в ректификационную колонну, с подогревателем куба (низа) и отводом товарной более высококипящей фракции (или фракций) из нижней части куба (низа), узлами отвода газов ректификации из верхней части и получения флегмы для орошения верха колонны, узлом вывода расчетного товарного избытка более низкокипящей фракции (фракций). Данный способ характеризуется тем, что узел орошения снабжен холодильником (рекуператором, рекуператором-испарителем) для дополнительного захолаживания флегмы с регулированием ее температуры в пределах от 12°С до температуры минус 1°С от первоначальной температуры флегмы перед холодильником (рекуператором, рекуператором-испарителем) до процесса дополнительного захолаживания, непосредственно перед ее подачей на орошение. Изобретение позволяет увеличить степень извлечения пропана до 98,1% и выше, увеличить производительность по питанию на не менее 8% как колонн-деэтанизаторов, так и других высокотемпературных колонн. 2 н. и 3 з.п. ф-лы, 6 табл., 6 ил.

Изобретение относится к способу сепарации газа крекинга метанола и производства малоуглеродистого алкена полимеризационного уровня, содержащему: (1) стадию сжатия, в которой газ крекинга метанола поступает в компрессорную систему с многоступенчатым сжатием, при этом давление газа крекинга метанола, подверженного трехступенчатому или четырехступенчатому сжатию, достигает до 1,1-2,5 МПаГ; (2) стадию обезвреживания, в которой газ крекинга метанола, сжатый в стадии (1), очищается от примесей на системе обезвреживания, в результате получается рафинированный газ крекинга, при этом концентрация CO₂ в газе крекинга метанола, обработанном в стадии обезвреживания, составляет менее 1 ppm, и/или общее содержание алкина составляет менее 5 ppm; (3) стадию абсорбции и сепарации, при которой рафинированный газ крекинга, полученный в стадии (2), поступает поочередно в колонну предыдущего удаления этилена, абсорбер этилена, деметанизатор и дефлегматор этилена, в результате получаются этиленовый продукт полимеризационного уровня и фракция С4 и/или тот же самый газ поступает поочередно в колонну предыдущего удаления этилена, деэтанизатор, депропанизатор и колонну ректификации пропилена, в результате получается пропиленовый продукт полимеризационного уровня и продукт С5. Применение настоящего способа позволяет получать малоуглеродистый алкен полимеризационного уровня из газа крекинга метанола. 13 з.п. ф-лы, 4 ил., 2 табл.

Изобретение относится к улучшенному способу получения и очистки винилароматических мономеров, включающему: а) подачу потока, состоящего из ароматического углеводорода, вместе с потоком, состоящим по существу из С₂-С₃ олефина, в секцию алкилирования; б) подачу продуктов реакции, выходящих из секции алкилирования, в первую секцию разделения; в) выпуск из первой секции разделения первого потока, состоящего из непрореагировавшего ароматического углеводорода, который направляют для повторного использования в секцию алкилирования, второго потока, состоящего по существу из моноалкилированного ароматического углеводорода, третьего потока, состоящего по существу из диалкилированных ароматических углеводородов, направляемого в секцию трансалкилирования, и четвертого потока, состоящего по существу из смеси полиалкилированных ароматических углеводородов; г) подачу второго потока стадии (в) в секцию дегидрирования; д) подачу продуктов реакции, выходящих из секции дегидрирования, во вторую секцию разделения/очистки, включающую по меньшей мере одну дистилляционную колонну; е) выпуск потока, состоящего из винилароматического мономера чистотой, превышающей 99,7 масс.%, из верхней части указанной по меньшей мере одной дистилляционной колонны, и характеризующемуся тем, что: после первого охлаждения с возвратом тепла покидающий стадию дегидрирования газ после промывания распыляемой водой подают в оболочку пучка труб расположенного вертикально или горизонтально теплообменника, в трубах которого течет охлаждающая текучая среда, причем в теплообменнике газ конденсируется; подачу газа осуществляют из нижней части теплообменника с жидкостью, полученной конденсацией, которая стекает противотоком и покидает теплообменник, полностью или частично, также из нижней части оболочки теплообменника и которую направляют во вторую секцию разделения/очистки (д); возможный газ и несконденсированные вещества выходят из верхней части оболочки теплообменника. Применение настоящего способа позволяет снизить образование отложений и масс твердого тела внутри конденсационной системы и иногда внутри водородных компрессоров. 14 з.п. ф-лы, 1 табл.

Изобретение относится к способу очистки алкилароматических соединений с алкильной цепью 9-25 атомов углерода, включающему следующие стадии: i) разделение смеси алкилароматических соединений в ректификационной колонне, которая отделяет от 60 до 85 мас.% исходного сырья через верхнюю часть колонны, с получением легкой фракции и тяжелой фракции, ii) разделение тяжелой фракции стадии (i) в ректификационной колонне, которая работает при давлении в верхней части от 0 до 0,1 МПа (от 0 до 1 бар), при температуре в нижней части от 175 до 290°С и при температуре в верхней части от 90 до 200°С, с получением легкой фракции и тяжелой фракции, iii) удаление предшественников хромофоров из легкой фракции стадии (ii) посредством перколяционной фильтрации через неподвижный слой применяемого для очистки твердого вещества, iv) удаление при помощи перегонной колонны, которая работает при температуре в диапазоне от 60 до 250°С, легких побочных продуктов, полученных на стадии (iii), v) смешивание очищенного алкилата, полученного на стадии (iv), с наиболее легкой фракцией, полученной при перегонке на стадии (i). Применение настоящего способа позволяет получать моющие вещества с низкой степенью окраски за счет сульфирования.1 н. и 15 з.п. ф-лы, 6 табл., 6 ил.

Изобретение относится к нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности и может быть использовано для переработки тяжелого углеводородного сырья, нефти, остаточного нефтяного сырья, нефтеконцетратов, выделенных из нефтесодержащих отходов. Способ предусматривает обработку сырья плотностью выше 870 кг/м³, предварительное нагревание и разделение на бензинодизельные пары и остаточную тяжелую фракцию. Бензинодизельные пары направляют на фракционирование с выделением газообразного и жидких светлых продуктов и тяжелой дистиллятной фракции. Остаточную тяжелую фракцию подвергают термолизу, пары термолиза подают на фракционирование, а остаток термолиза выводят. Тяжелую дистиллятную фракцию нагревают до 440-500°С, затем разделяют на паровую фазу и жидкий остаток, последний смешивают с остаточной тяжелой фракцией, предварительно нагретой до 380-420°С. Полученную смесь подвергают термолизу в многосекционном реакторе. Паровую фазу направляют в реактор посекционно для поддержания температуры термолиза. Давление в реакторе снижают посекционно. Остаток термолиза выводят в качестве топочного мазута, или битумного сырья, или пека. Изобретение позволяет без применения каталитического процесса перерабатывать различные виды тяжелого углеродного сырья и получать из него больше светлых продуктов. 1 ил., 1 табл.

Изобретение относится к способу переработки нефтехимического сырья, включающего нафту, содержащую углеводороды от С₅ до С₉+, в котором осуществляют каталитический крекинг исходного сырья, содержащего тяжелые углеводороды с образованием потока сырья, включающего нафту, посредством контакта потока исходного сырья тяжелых углеводородов с катализатором крекинга углеводородов в реакционной зоне с псевдоожиженным слоем с получением выходящего потока ряда углеводородных продуктов, включающих легкие олефины; ввод сырья, включающего нафту, содержащую углеводороды от С₅ до С₉+, в разделительную колонну с разделительной перегородкой и разделение указанного сырья на легкую фракцию, включающую соединения, содержащие от пяти до шести атомов углерода, промежуточную фракцию с соединениями, содержащими от семи до восьми атомов углерода, и тяжелую фракцию с соединениями, содержащими более восьми атомов углерода, и крекинг, по меньшей мере, части соединений легкой фракции, содержащих от пяти до шести атомов углерода с образованием выходящего потока крекированных олефинов, включающих олефины С₂ и С ₃. Также изобретение относится к установке для осуществления данного способа. Применение настоящего изобретения позволяет улучшить переработку потоков углеводородов, предназначенную для получения больших относительных количеств легких олефинов. 2 н. и 6 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к вариантам аликилирования изобутана олефинами. Один из вариантов предусматривает способ алкилирования изобутана С₄ олефином или С₄ олефином и, по меньшей мере, одним из С₃ или С ₅ олефином, включающий: (а) подачу изобутана, изопентана и С₄ олефина или С₄ олефина и, по меньшей мере, одного из С₃ или С₅ олефина в первую систему алкилирования, где часть изобутана реагирует с частью олефина с получением выходящего потока, включающего разбавленный поток алкилата, содержащего непрореагировавшие компоненты, включая изопентан и изобутан; (b) подачу выходящего потока из первой системы алкилирования в дебутанизатор, где С₄ и по меньшей мере часть изопентана удаляют в качестве первых дистиллятов, и первый продукт алкилирования удаляют в качестве первых кубовых остатков; (с) подачу первых дистиллятов и потока, содержащего изобутан, во вторую систему алкилирования, в которой изобутан реагирует с С₄ олефинами в указанных первых дистиллятах с образованием второго продукта алкилирования. Применение настоящих способов позволяет извлечь выгоду из капиталовложений и выгоду от потребления энергии, предоставляемые новой схемой обработки. 7 н. и 32 з.п. ф-лы, 3 табл., 5 ил.

Предложенное изобретение относится к способу охлаждения исходящего потока (12, 116) реактора крекинга олефинов, который включает контактирование исходящего потока реактора крекинга олефинов с потоком (18) теплоотводящего масла в отдельной зоне (14, 122) контакта контактного охладителя для получения охлажденного потока (26) паров и образования нагретого потока (22) теплоотводящего масла при падении давления от входа (24) контактного охладителя до выхода (26) контактного охладителя менее чем 3,5 кПа. Также изобретение относится к устройству для осуществления заявленного способа. Применение настоящего изобретения позволяет снизить загрязнение установок теплообмена, используемых для охлаждения исходящих потоков реактора крекинга олефинов. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 2 ил.

СПОСОБ РАЗДЕЛЕНИЯ АЛКИЛАТА, ПОЛУЧЕННОГО ПРИ АЛКИЛИРОВАНИИ БЕНЗОЛА -ОЛЕФИНАМИ ФРАКЦИИ C12-C14 В ПРИСУТСТВИИ КАТАЛИЗАТОРА

Способ разделения алкилата, полученного при алкилировании бензола -олефинами фракции С₁₂-С₁₄ в присутствии катализатора, включающий разделение на смеси из бензола и воды и из моноалкилбензола и полиалкилбензола с последующей ректификацией каждой смеси, отличающийся тем, что разделение алкилата на смеси осуществляют в первой ректификационной колонне непрерывного действия при флегмовом числе от 5 до 15 и числе теоретических тарелок от 10 до 20, при этом в дистиллят выделяют смесь бензола и воды, которую направляют во вторую ректификационную колонну, а кубовый остаток, содержащий смесь моноалкилбензола и полиалкилбензола, направляют в третью ректификационную колонну, причем во второй ректификационной колонне периодического действия из смеси бензола и воды при флегмовом числе от 0,5 до 20, числе теоретических тарелок от 5 до 10 и времени отбора от 1 до 3 ч выделяют в дистиллят азеотропную смесь бензола и воды, которую возвращают во вторую колонну вместе с подаваемой смесью бензола и воды для последующего разделения, а в кубовый остаток - бензол, в третьей ректификационной колонне непрерывного действия из смеси моноалкилбензола и полиалкилбензола при флегмовом числе от 10 до 20, числе теоретических тарелок от 8 до 20 и остаточном давлении от 5 до 20 мм рт.ст. выделяют в дистиллят моноалкилбензол, а в кубовый остаток - полиалкилбензол. Применение настоящего способа позволяет увеличить выход моноалкилбензола, получить дополнительные количества полиалкилбензола, увеличить выход бензола, упростить аппаратурное оформление. 1 ил.

Предлагаемое изобретение относится к способу очистки жидких углеводородов от водного раствора метанола, включающему экстракцию метанола из жидких углеводородов водой, последующую за экстракцией сепарацию водного раствора метанола от жидких углеводородов, удаление очищенных углеводородов и водного раствора метанола после экстракции и сепарации, характеризующемуся тем, что перед экстракцией производят первичную сепарацию на гидрофильном ультратонком или супертонком волокне до остаточной концентрации метанола не более 250 мг на литр жидких углеводородов, за последующей сепарацией остаточный водный раствор метанола из жидких углеводородов, при необходимости, удаляют сорбцией с последующей десорбцией или (и) каталитической конверсией с получением углеводородов и воды. Применение данного способа обеспечивает снижение энергетических затрат и повышение эффективности процесса очистки жидких углеводородов от водного раствора метанола. 1 з.п. ф-лы, 9 ил.

Изобретение относится к способу переработки отходов производства изопрена из 4,4-диметил-1,3-диоксана, заключающемуся в разделении ректификацией высококипящих побочных продуктов, образующихся при синтезе 4,4-диметил-1,3-диоксана из изобутилена и формальдегида в присутствии кислотного катализатора, выделенных из масляного и водного слоев и являющихся кубовым остатком ректификации 4,4-диметил-1,3-диоксана, используемого для получения изопрена разложением на кальцийфосфатном катализаторе, включающему предварительное удаление под вакуумом из высококипящих побочных продуктов в первой колонне легкокипящей широкой фракции углеводородов и последующую отгонку углеводородов из оставшегося кубового продукта первой колонны в процессе его обработки острым водяным паром и характеризующемуся тем, что отгонку легкокипящей широкой фракции углеводородов в первой колонне проводят при остаточном давлении 0,00065-0,0055 МПа в верхней части колонны с выдерживанием температуры вспышки оставшегося в первой колонне кубового продукта в пределах 115-130°С путем изменения температуры в кубовой части первой колонны в интервале 165-185°С, кубовый продукт первой колонны направляют во вторую колонну на перегонку с острым водяным паром, причем массовое соотношение водяной пар:углеводороды выдерживают 2,5-4,0:1,0 при избыточном давлении во второй колонне 0,01-0,03 МПа, первый готовый продукт - оксаль выводят из второй колонны с температурой вспышки 180-210°С, отогнанные из верхней части второй колонны пары углеводородов и воды после конденсации подают в третью колонну и при избыточном давлении в верхней части колонны 0,05-0,07 МПа погон колонны, состоящий в основном из водяных паров, возвращают в верхнюю часть второй колонны, избыток после конденсации подают на биологическую очистку, полученные в кубовой части третьей колонны диоксановые спирты - оксанол выводят в виде второго готового продукта. Применение данного способа позволяет достичь более глубокого извлечения ценных углеводородов и получать тяжелый остаток с высокой температурой вспышки, позволяя тем самым расширить область его использования. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к усовершенствованному способу отделения потока, содержащего пропан и/или бутаны, от исходных углеводородов, содержащих примеси алкилмеркаптанов, путем фракционной дистилляции с получением жидкой фазы и отделенного потока из головной части колонны при таком давлении, что отделенный поток из головной части колонны, содержащий указанный пропан и/или бутаны, находится при температуре в пределах от 50 до 100°С, включающему (i) введение в указанные исходные углеводороды количества кислорода, достаточного для окисления меркаптанов в них, (ii) проведение фракционной дистилляции полученной смеси в колонне, содержащей, по меньшей мере, один слой катализатора, который окисляет меркаптаны до соединений серы с более высокими температурами кипения, и (iii) отделение соединений серы с более высокими температурами кипения в виде части жидкой фазы дистилляции. 7 з.п. ф-лы, 2 табл., 1 ил.

Использование: нефтехимия. Сущность: проводят непрерывное разделение смеси углеводородов, полученной экстрактивной дистилляцией С₄-фракции (С₄) с использованием селективного растворителя, которая включает углеводороды из С₄-фракции (С₄ ), которые лучше растворимы в селективном растворителе, чем бутаны и бутены. Смесь подают на первую дистилляционную колонну, где ее разделяют на головной поток, включающий 1,3-бутадиен, пропин, в случае необходимости, другие низкокипящие компоненты и, в случае необходимости, воду, и нижний поток, содержащий 1,3-бутадиен, 1,2-бутадиен, ацетилены и, в случае необходимости, другие высококипящие компоненты. Соотношение 1,3-бутадиена в нижнем потоке из первой дистилляционной колонны, регулируемом таким образом, чтобы оно было достаточно высоким для разведения ацетиленов до выхода за пределы интервала, в котором существует опасность самопроизвольного разложения, и головной поток из первой дистилляционной колонны подают во вторую дистилляционную колонну и в ней разделяют на головной поток, содержащий пропин, в случае необходимости, другие низкокипящие компоненты и, в случае необходимости, воду, и нижний поток, содержащий чистый 1,3-бутадиен. Технический результат: упрощение процесса, снижение энергозатрат. 3 з.п. ф-лы, 1 ил.

Использование: нефтехимия. Сущность: проводят дегидрирование этилбензольной шихты, полученной после смешения свежего этилбензола и этилбензола-рецикла, на железооксидном катализаторе в присутствии водяного пара при массовом соотношении сырье:водяной пар не менее 1:2, температуре 580-640°С и объемной скорости подачи этилбензольной шихты 0,23-0,45 ч^-1. Углеводородный конденсат (продукт дегидрирования), содержащий стирол, непрореагировавший этилбензол, побочные продукты, в т.ч. примесь фенилацетилена, перед стадией ректификации гидрируют на палладийсодержащих катализаторах при температуре 20-30°С, объемной скорости 4,5-5,0 ч ^-1 и объемном соотношении водород:сырье - 35-45. Технический результат: увеличение чистоты получаемого стирола без снижения производительности всего процесса по товарному стиролу. 1 табл.

Использование: нефтепереработка и нефтехимия. Проводят ректификацию в сочетании с двухступенчатым каталитическим гидрированием с получением фракции углеводородов С₆-C₈, гидродеалкилирование этой фракции, разделение продуктов гидродеалкилирования на газообразную и жидкую фракции, в которой по крайней мере часть фракции углеводородов С₆-C₈ подвергают после гидрирования дополнительной ректификации с отбором из колонны дополнительной ректификации продукта, содержащего от 30 до 95 мас.% бензола от его содержания во фракции углеводородов С ₆-C₈ с верха колонны или через боковой отвод, и кубового продукта, содержащего остальное количество бензола и более тяжелокипящие по отношению к бензолу ароматические и неароматические углеводороды C₇-C₈, который направляют на гидродеалкилирование, причем продукт, содержащий от 30 до 95 мас.% бензола от его содержания во фракции углеводородов С₆-C₈, подвергают экстрактивной ректификации с селективным растворителем с выделением из колонны экстрактивной ректификации фракции неароматических углеводородов в качестве дистиллята колонны, а насыщенный селективный растворитель из колонны экстрактивной ректификации направляют на выделение бензола десорбцией. Технический результат: повышение эффективности работы процесса получения бензола из углеводородных бензолсодержащих смесей различного происхождения. 5 з.п. ф-лы., 2 табл., 4 ил.

Изобретение относится к области переработки 1,3-бутадиенсодержащих смесей углеводородов C₄ с получением полимеров или сополимеров 1,3-бутадиена. Переработка 1,3-бутадиенсодержащей смеси углеводородов С₄ включает неполную поли- и/или сополимеризацию 1,3-бутадиена в зоне (со) полимеризации, выделение после нее потока углеводородов C₄ и последующее выделение из него потока с повышенной концентрацией 1,3-бутадиена, рециркулируемого в зону (со) полимеризации. При этом переработке подвергают исходную смесь углеводородов С₄ с концентрацией от 25% до 99,7% мас. 1,3-бутадиена, включающую как минимум н-бутан и 2-бутены, в зоне (со)полимеризации конвертируют от 60 до 95% 1,3-бутадиена и на выходе из нее поддерживают концентрацию н-бутана или суммарную концентрацию н-бутана и 2-бутенов от 0,35 до 70% мас. относительно его(их) суммы с 1,3-бутадиеном. Из потока углеводородов C ₄ после (со)полимеризации часть н-бутана отделяют ректификацией в составе дистиллата с массовым соотношением в нем н-бутана и 1,3-бутадиена от 1:8 до 1:25 или при массовом соотношении н-бутана и 1,3-бутадиена в указанном потоке углеводородов С₄ после (со)полимеризации более 1:8, часть н-бутана отделяют ректификацией в составе кубового потока, возможно с 2-бутенами. Технический результат состоит в переработке смеси углеводородов С₄ с широким диапазоном концентрации 1,3-бутадиена, включающих как минимум н-бутан и 2-бутены способом, при котором в системе (со)полимеризации ограничивается накопление н-бутана и 2-бутенов, без чрезмерной потери 1,3-бутадиена, ректификацией, без использования специальных разделяющих агентов. 11 з.п. ф-лы, 4 ил., 6 табл.

Использование: химия ароматических соединений. Сущность: разделение высококипящей фракции эпоксидата процесса совместного получения оксида пропилена и стирола осуществляют ректификацией путем выделения в первой колонне легкокипящих продуктов, воды и фракции этилбензола, выделения из кубового продукта первой колонны во второй колонне фракции бензальдегида и кубового продукта, содержащего фракцию метилфенилкарбинола, при этом из кубового продукта второй колонны в третьей колонне дистиллятом выделяют фракцию метилфенилкарбинола, а кубовым продуктом - фракции высококипящих и натрийсодержащих продуктов, причем в первую колонну дополнительно подают паровой конденсат и/или водяной пар и/или азотсодержащее соединение. Азотсодержащее соединение подают в ректификационную колонну в количестве 0,001-1,0 мас.% в расчете на подаваемую на разделение высококипящую фракцию эпоксидата, а паровой конденсат и/или водяной пар - в количестве 0,001-1,0 мас.% в расчете на подаваемую на разделение высококипящую фракцию эпоксидата. Технический результат: снижение энергозатрат и потерь этилбензола при разделении высококипящей фракции эпоксидата, а также уменьшение количества высококипящих и натрийсодержащих продуктов в выделяемой фракции метилфенилкарбинола. 2 з.п. ф-лы, 1 ил.

Использование: нефтепереработка и нефтехимия. Сущность: проводят разделение смолы на четыре фракции и смешение трех фракций между собой. При этом стадия ректификационного разделения протекает в три ступени с получением одного готового продукта и трех промежуточных фракций: на первой ступени из смолы выделяют как кубовый остаток фракцию 140-220°С, на второй ступени из оставшейся части выделяют как дистиллят легкую фракцию 35-75°С, а на третьей ступени происходит разделение оставшейся части на остаточную фракцию 85-140°С и готовый продукт - бензольную фракцию 75-85°С; на стадии смешения получают два типа растворителя: тяжелый путем смешения фракций 35-75°С и 140-220°С в соотношении 1:1-1.5 и легкий путем смешения фракций 35-75°С и 85-140°С в соотношении 1:1-1.5. Технический результат: расширение ассортимента получаемых продуктов. 2 табл., 2 ил.

Использование: нефтехимия. Сущность: проводят фракционирования стабильного катализата риформинга с выделением легкокипящей бензолсодержащей фракции, которую затем контактируют с пропиленсодержащей фракцией в реакторе с перемешиванием в присутствии отработанной серной кислотой, образующейся в качестве побочного продукта при алкилировании изопарафинов олефинами, при температуре 10-20°С, молярном соотношении бензол : пропилен 1:0,20-1, объемном соотношении отработанная кислота алкилирования : углеводороды 1,0:0,5-1,5, времени контакта 5-10 минут, с последующим отделением от получаемого продукта кислоты, нейтрализацией, промывкой образующейся фракции продуктов взаимодействия бензола с пропиленом и ее смешением с высокооктановой кубовой фракцией стабильного катализата риформинга. Технический результат: снижение содержания бензола во фракциях стабильных катализатов риформинга без снижения величины октанового числа. 1 табл., 1 ил.