Изменение физических свойств путем деформации в сочетании или с последующей термообработкой: .при изготовлении полых изделий – C21D 8/10

Изобретение относится к области металлургии, в частности к нержавеющей стали для нефтяной скважины и трубе из нержавеющей стали для нефтяной скважины. Нержавеющая сталь для нефтяной скважины содержит, % по массе: С не более 0,05, Si не более 0,5, Mn от 0,01 до 0,5, Р не более 0,04, S не более 0,01, Cr свыше 16,0 и не более 18,0, Ni свыше 4,0 и не более 5,6, Мо от 1,6 до 4,0, Cu от 1,5 до 3,0, Al от 0,001 до 0,10, и N не более 0,050, причем остальное составляют Fe и примеси. Микроструктура стали содержит мартенситную фазу и ферритную фазу, имеющую объемную долю от 10 до 40%. Коэффициент распределения ферритной фазы превышает 85%. Сталь обладает высокой прочностью и коррозионной стойкостью. 3 н. и 4 з.п. ф-лы, 4 ил., 2 табл., 44 пр.

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения высокой стойкости труб для нефтяных скважин к сульфидному растрескиванию под напряжением (СРН-стойкость) бесшовная стальная труба содержит, мас.%: от 0,15 до 0,50 С, от 0,1 до 1,0 Si, от 0,3 до 1,0 Mn, 0,015 или менее P, 0,005 или менее S, от 0,01 до 0,1 Al, 0,01 или менее N, от 0,1 до 1,7% Cr, от 0,4 до 1,1% Мо, от 0,01 до 0,12 V, от 0,01 до 0,08 Nb, от 0,0005 до 0,003 В или дополнительно содержит от 0,03 до 1,0 мас.% Cu и имеет микроструктуру, которая содержит 0,40% или более растворенного Mo и фазу отпущенного мартенсита, которая является главной фазой и которая имеет зерна первичного аустенита с размером зерна 8,5 или более и 0,06 мас.% или более диспергированного осадка M ₂C-типа, имеющего по существу зернистую форму. Материал стальной трубы нагревают до температуры от 1000 до 1350°C, осуществляют горячую прокатку в бесшовную стальную трубу заданной формы, охлаждение трубы до комнатной температуры со скоростью не ниже скорости охлаждения воздухом и отпуск бесшовной стальной трубы при температуре от 665 до 740°C. 2 н. и 13 з.п. ф-лы, 3 табл., 2 ил.

Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к способам формовки тройников, и может быть использовано в различных отраслях машиностроения для изготовления штампованных и штампосварных тройников трубопроводов. Способ изготовления тройника включает нагрев заготовки прямоугольной формы до температуры 750-1000°C, формирование цилиндрической обечайки путем гибки заготовки и выполнения продольного сварного соединения, нагрев до температуры 800-1000°C, производят продольный обжим заготовки, выполняют отверстие для ответвления в заготовке, нагревают заготовку до температуры 800-1000°C, производят радиальное обжатие заготовки, охлаждают большую часть заготовки, расположенной противоположно выполненному отверстию, до температуры не выше 550°C, осуществляют поперечный обжим заготовки с одновременной отбортовкой ответвления пуансоном, диаметр которого не превышает 1,5 диаметра выполненного отверстия, нагревают заготовку до температуры 800-1000°C, выдерживают заготовку при этой температуре не менее 1 мин на 1 мм толщины заготовки и выполняют отбортовку ответвления пуансоном, диаметр которого равен внутреннему диаметру ответвления. Согласно другому варианту тройник изготавливают из трубной заготовки, что обеспечивает повышение качества тройников для трубных магистралей и снижает металлоемкость при их производстве. 2 н. и 7 з.п. ф-лы, 8 ил., 2 пр.

Изобретение относится к металлургии, а именно к производству трубных заготовок диаметром от 90 до 110 мм, 140 мм и 150 мм. Заготовка изготовлена из легированной стали, включающей следующие компоненты, мас.%: углерод 0,16-0,20, марганец 0,50-0,90, кремний 0,17-0,37, хром 2,50-3,00, никель 0,05-0,25, молибден 0,15-0,25, ванадий 0,05-0,10, ниобий 0,03-0,06, титан 0,005-0,030, алюминий 0,020-0,050, медь 0,10-0,30, сера 0,0001-0,010, азот 0,001-0,008, железо и неизбежные примеси остальное. В качестве неизбежных примесей сталь содержит, в мас.%: фосфор 0,001-0,015, водород не более 2 ppm, кислород не более 20 ppm, a для ее компонентов выполняется соотношение: Cr_экв.>3,0, где Cr _экв.=[Cr]+2[Mo]+5[V]+1,5[Nb]+1,5[Ti]. Заготовка имеет максимальные значения показателей по макроструктуре до 2 баллов по каждому из видов: центральная пористость, точечная неоднородность, ликвационный квадрат, подкорковые пузыри на глубину не более 2 мм, а содержание неметаллических включений по сульфидам, оксидам строчечным, силикатам недеформируемым по среднему баллу - не более 2,5 и по максимальному - не более 3,0, по оксидам точечным, силикатам хрупким по среднему баллу - не более 1,5 и по максимальному - не более 2,0; по силикатам пластичным, нитридам по среднему баллу - не более 1,0 и по максимальному - не более 1,5. Повышается однородность макроструктуры проката и снижается содержание неметаллических включений, приводящие к повышению комплекса потребительских свойств. 4 табл., 1 пр.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к производству трубных заготовок. Заготовка изготовлена из легированной стали, содержащей следующие компоненты, мас.%: углерод 0,29-0,34, марганец 0,55-0,85, кремний 0,17-0,37, хром 0,90-1,10, никель 0,05-0,20, алюминий 0,020-0,050, медь 0,05-0,20, ниобий 0,005-0,06, ванадий 0,005-0,12, молибден 0,01-0,10, сера 0,001-0,025, фосфор 0,001-0,025, железо и неизбежные примеси остальное. Для компонентов стали выполняется следующее соотношение: [С+Мn/6+(Сr+Мо+V+Nb)/5] 0,71. Заготовка имеет максимальные значения показателей по макроструктуре до 2 баллов по каждому из видов: центральная пористость, точечная неоднородность, ликвационный квадрат, подкорковые пузыри на глубину не более 2 мм, а содержание неметаллических включений по каждому из видов: сульфиды, оксиды строчные, силикаты недеформируемые, оксиды точечные, силикаты хрупкие, силикаты пластичные, составляет не более 3,5 балла. Повышается однородность макроструктуры проката и снижается содержание неметаллических включений, приводящие к повышению комплекса потребительских свойств проката, а также обеспечивается возможность изготовления труб диаметром свыше 180 мм при сохранении указанных характеристик однородности макроструктуры и содержания неметаллических включений. 2 табл., 2 пр.

Изобретение относится к области металлургии, в частности стальному листу для производства магистральной трубы и способу изготовления стального листа. Для обеспечения повышенной прочности и пластичности стальной лист содержит, мас.%: С от 0,04 до 0,15, Si от 0,05 до 0,60, Mn от 0,80 до 1,80, Р 0,020 или менее, S 0,010 или менее, Nb от 0,01 до 0,08, Al от 0,003 до 0,08, остальное железо и неизбежные примеси, при этом величина Ceq, определяемая по нижеследующей формуле Ceq=С+Mn/6+(Cu+Ni)/15+(Cr+Мо+Nb+V+Ti)/5+5В, составляет 0,48 или менее, структура стали является смешанной структурой, состоящей из феррита и перлита, или феррита и перлита, частично содержащего бейнит, причем содержание феррита в структуре составляет от 60 до 95%, предел текучести составляет 450 МПа или более, а содержание водорода в стали составляет 0,1 ppm или менее. 3 н. и 1 з.п. ф-лы, 3 табл., 1 ил.

Изобретение относится к металлургии, в частности к производству трубной заготовки диаметром от 90 до 110 мм. Для повышения комплекса потребительских свойств проката и обеспечения однородности макроструктуры проката трубную горячекатаную заготовку выполняют из стали, содержащей следующее соотношение компонентов, мас.%: углерод 0,16-0,20, марганец 0,50-0,90, кремний 0,17-0,37, хром 2,40-2,49, никель 0,05-0,25, молибден 0,15-0,25, ванадий 0,05-0,10, ниобий 0,03-0,06, титан 0,005-0,030, алюминий 0,020-0,050, медь 0,10-0,30, сера 0,0001-0,010, азот 0,001-0,008, железо и неизбежные примеси - остальное, при выполнении соотношения Cr _экв.>3,0, где: Cr_экв.=[Cr]+2[Mo]+5[V]+1,5[Nb]+1,5[Ti], причем сталь подвергнута модифицирующей обработке кальцием присадкой из расчета введения его в металл на 0,0010-0,0030 мас.%. В качестве примесей сталь содержит, мас.%: фосфор не более 0,015, водород не более 2 ppm, кислорода не более 20 ppm. Сталь имеет максимальные значения показателей по макроструктуре до 2 баллов по каждому виду: центральной пористости, точечной неоднородности, ликвационному квадрату, подкорковым пузырям на глубине не более 2 мм, неметаллические включения: сульфиды, оксиды строчные, силикаты недеформируемые со средним значением не более 2,5 баллов и с максимальным - не более 3,0 баллов, оксиды точечные, силикаты хрупкие со средним значением не более 1,5 баллов и с максимальным - не более 2,0 баллов, силикаты пластичные, нитриды со средним значением не более 1,0 балла и с максимальным - не более 1,5. 2 табл., 1 пр.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению нефтегазопромысловой бесшовной трубы из мартенситной нержавеющей стали, обладающей прочностью с пределом текучести YS на уровне 95 кфунт/кв.дюйм (665-758 МПа) и повышенной низкотемпературной ударной прочностью. Труба изготовлена из стали, содержащей, мас.%: 0,020 или менее С, 10-14 Cr, 3 или менее Ni, 0,05 или менее N, 0,03-0,2 Nb и, необязательно, 1,0 или менее Si, 0,1-2,0 Mn, 0,020 или менее Р, 0,010 или менее S, 0,10 или менее Al, Fe и неизбежные примеси - остальное. Нагревают трубу до температуры закалки, равной температуре А_с3 превращения или выше, а затем охлаждают до диапазона температур 100°С или менее со скоростью охлаждения, соответствующей скорости охлаждения на воздухе или большей. Выполняют отпуск, нагревая трубу при температуре 550°С или более с последующим охлаждением. Получаемые трубы обладают отпущенной мартенситной структурой, в которой количество выделенного Nb составляет 0,020% или более, высокой прочностью на уровне 95 кфунт/кв.дюйм (665-758 МПа) и повышенной низкотемпературной ударной прочностью с температурой перехода от вязкого разрушения к хрупкому vTrs -40°С или ниже, и могут быть подвергнуты горячей правке, после которой неоднородность по пределу текучести составляет не более 15 МПа. 8 н. и 10 з.п. ф-лы, 5 табл.

Заявленная группа изобретений относится к обработке металлов давлением, в частности к горячему формования упрочненных формованных деталей. Металлическую листовую заготовку нагревают до температуры, находящейся в области образования аустенита материала. Затем в формовочной камере штампа для горячего формования ее подвергают горячему формованию с получением формованной детали. Далее благодаря контакту с охлаждающим средством в формовочной камере штампа заготовка упрочняется. Для этого охлаждающее средство через подающие каналы направляется в формовочную камеру. По одному варианту изобретения формованная деталь, по меньшей мере, частично охлаждается охлаждающим средством, давление которого выше давления пара охлаждающего средства. По другому варианту - агрегатное состояние охлаждающего средства является регулируемым. Увеличивается эффективность теплообмена. 3 н. и 18 з.п. ф-лы, 4 ил., 4 пр.

Изобретение относится к области термической обработки холоднодеформированных труб, используемых при производстве парогенераторов энергоблоков с реакторами БН-600, БН-800. Для обеспечения стабильности значений предела текучести _0,2 в интервале 245-345 Н/мм², что позволит повысить качество труб и тем самым повысить надежность и ресурс работы парогенератора, осуществляют термическую обработку, включающую операции нормализации и отпуска труб. Нормализацию проводят при температуре 960-970°C в течение 30-50 минут, охлаждение - на воздухе, отпуск проводят при 760-770°C с выдержкой при этой температуре 60-80 минут, а охлаждение до 680°C производят с печью в течение 50-70 минут с окончательным охлаждением на воздухе. 6 пр., 1 табл., 3 ил.

Изобретение предназначено для повышения качества и увеличения выхода годного холоднодеформированных труб из стали 08Х14МФ (08Х14МФ-Ш) для теплообменных аппаратов ТЭС и АЭС. Способ включает деформацию и термообработку труб промежуточных размеров, деформацию труб на готовый размер и окончательную термообработку, правку и шлифовку труб. Стабильность значений условного предела текучести _0,2 в интервале 245-372 Н/мм² (25-38 кгс/мм²) достигается за счет того, что деформацию труб на готовый размер производят со степенью деформации по стенке трубы не менее 13%, а окончательную термообработку труб проводят при температуре 760-780°C не менее 120 мин с последующим охлаждением на воздухе. 2 ил., 1 табл., 4 пр.

Изобретение относится к области радиационного материаловедения и может быть использовано в технологических циклах получения полуфабрикатов сплавов на основе ванадия, используемых в качестве конструкционных материалов в реакторах деления и синтеза. Способ термомеханической обработки полуфабрикатов из сплава на основе ванадия, легированного хромом и титаном включает гомогенизационный отжиг полуфабрикатов при температуре, превышающей температуру растворимости вторичных фаз, многократную термомеханическую обработку, включающую пластическую деформацию и отжиг, и заключительный стабилизирующий отжиг при температуре 950-1100°C. На начальных стадиях многократной термомеханической обработки осуществляют термодиффузионное оксидирование, включающее термическую обработку на воздухе для образования окисных пленок, вакуумный отжиг при температурах Т=(450÷700)°C для поглощения кислорода, содержащегося в окисной пленке, поверхностным слоем полуфабрикатов с последующей термообработкой в вакууме с обеспечением однородного распределения кислорода по толщине полуфабрикатов. Технический результат заключается в повышении высокотемпературной прочности сплавов. 2 пр., 1 табл., 3 ил.

Изобретение относится к машиностроению, в частности к производству штанг для бурильных машин мелкошпурового бурения (до 4250 мм). Для обеспечения стабильных показателей в части передачи ударной мощности, надежности и ресурса толстостенную трубную заготовку из легированной стали делят на мерные отрезки. Отрезки подвергают отпуску при оптимальной температуре их нагрева, обеспечивающей равенство заданных значений твердости сердцевины и внешней поверхности заготовки и одновременно возможности получения максимальной твердости до 80 HRA поверхности штанги при азотировании и сокращению до 4-х раз времени азотирования. После отпуска доводят кривизну отрезков до технологически обоснованной величины <1 мм на 1000 мм длины, подвергают обработке их торцы, внутреннюю и внешнюю поверхности, в том числе осуществляют формирование. Сформированный отрезок подвергают химико-термической обработке путем азотирования.

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения предела прочности на разрыв 625 МПа и выше, отличной низкотемпературной ударной вязкости и свариваемости толстолистовую сталь для труб ультравысокопрочных трубопроводов получают из стали, содержащей, мас.%: 0,03-0,08 C, 0,01-0,50 Si, 1,5-2,5 Mn, 0,01 или меньше P, 0,0030 или меньше S, 0,0001-0,20 Nb, 0,0001-0,03 Al, 0,003-0,030 Ti, менее 0,0003 B, 0,0010-0,0050 N, 0,0050 или меньше O, железо и неизбежные примеси - остальное, осуществляют разливку расплавленной стали в сляб, горячую прокатку сляба для получения толстолистовой стали и водяное охлаждение, которое проводят до достижения поверхностью заданной температуры выше температуры начала мартенситного превращении точки M_S , а затем охлаждение поверхности толстолистовой стали путем повторения обработки, в которой утилизацию тепла проводят один или более раз, и окончательно охлаждают поверхность толстолистовой стали до температуры точки M_S или ниже. Из листа с помощью UO-пресса формуют трубу, проводят дуговую сварку под флюсом примыкающих участков листа с наружной и внутренней поверхностей, используя сварочную проволоку и агломерированный или плавленый флюс и проводят экспандирование трубы. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 3 табл., 3 ил.

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения предела прочности на разрыв 915 МПа и выше и отличной низкотемпературной ударной вязкости выплавляют сталь, содержащую, мас.%: С 0,03-0,06, Si 0,01-0,50, Mn 1,5-2,5, P 0,01 или меньше, S 0,0030 или меньше, Nb 0,0001-0,20, Al 0,0005-0,03, Ti 0,003-0,030, В 0,0003-0,0030, N 0,0010-0,0050, О 0,0050 или меньше, остальное Fe и неизбежные примеси, осуществляют разливку расплавленной стали в сляб, горячую прокатку сляба для получения толстолистовой стали и водяное охлаждение, которое проводят до достижения поверхностью заданной температуры выше температуры начала мартенситного превращении точки M_S, а затем охлаждение поверхности толстолистовой стали ведут путем повторения обработки, в которой утилизацию тепла проводят один или более раз и окончательно охлаждают поверхность толстолистовой стали до температуры точки M_S или ниже. Из листа с помощью UO-пресса формуют трубу, проводят дуговую сварку под флюсом примыкающих участков листа с наружной и внутренней поверхностей, используя сварочную проволоку и агломерированный или плавленный флюс, и проводят экспандирование трубы. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 3 табл., 3 ил.

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения предела прочности на разрыв 625 МПа и выше и отличной низкотемпературной ударной вязкости толстолистовую сталь для ультравысокопрочных трубопроводов получают из стали, содержащей, мас.%: С 0,03-0,08, Si 0,01-0,50, Mn 1,5-2,5, P 0,01 или меньше, S 0,0030 или меньше, Nb 0,0001-0,20, Al 0,0001-0,03, Ti 0,003-0,030, N 0,0010-0,0050, O 0,0050 или меньше, остальное Fe и неизбежные примеси, осуществляют разливку расплавленной стали в сляб, горячую прокатку сляба для получения толстолистовой стали и охлаждение поверхности толстолистовой стали при расходе воды 0,6 м³ /(м²·мин) или меньше до достижения заданной температуры поверхности толстолистовой стали выше 540°С и охлаждение поверхности толстолистовой стали при расходе воды 1,3 м³ /(м²·мин) или более. Из листа с помощью UO-пресса формуют трубу, проводят дуговую сварку под флюсом примыкающих участков листа с наружной и внутренней поверхностей, используя сварочную проволоку и агломерированный или плавленный флюс, и проводят экспандирование трубы. 2 н. и 7 з.п.ф-лы, 3 табл., 1 ил.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению трубопровода для транспортировки углеводородов. Разрабатывают модель трубопровода с учетом деформации на основании прогнозируемых на него нагрузок. На основании указанной модели прогнозируют полные пластические деформации трубопровода. Соединяют две секции трубопровода, выполненные из материала, имеющего в основном ферритную структуру, материалом, имеющим в основном аустенитную структуру, с образованием сварного соединения, предназначенного для выдерживания прогнозируемых полных пластических деформаций. Полученная сварная конструкция имеет улучшенные характеристики отношения предела текучести к пределу прочности, равномерного удлинения, вязкости и сопротивления разрыву, обеспечивая повышенную способность к деформации и выдерживание высокой осевой нагрузки. 11 з.п. ф-лы, 7 ил., 2 табл., 1 пр.

Группа изобретений относится к области машиностроения и используется для изготовления стволов оружия с профильным каналом. Способ изготовления сложного профиля ствола оружия включает нагрев до температуры аустенизации, водное контролируемое предварительное подстуживание наружной поверхности ствола, объемную пластическую деформацию, осуществляемую винтовым обжатием, последеформационную выдержку, спрейерное охлаждение внутренней и наружной поверхностей ствола и последующий отпуск. При этом объемную пластическую деформацию осуществляют управляемым формированием стенки ствола, а создание сложного профиля канала ствола осуществляют путем управляемого продольного перемещения оправки в процессе изменения профиля канала ствола. Устройство для изготовления сложного профиля ствола оружия содержит узел нагрева, спрейер предварительного контролируемого подстуживания наружной поверхности ствола, узлы охлаждения, вращения, перемещения ствола и узел деформации, выполненный в виде трех гладких роликов, равномерно расположенных по окружности. Устройство снабжено механизмом управляемого разведения и одновременного разворота роликов, позволяющим формировать в процессе объемной пластической деформации сложный профиль ствола, и/или механизмом управляемого продольного перемещения оправки, позволяющим в процессе объемной пластической деформации при изменении профиля канала ствола формировать сложный профиль канала ствола. Технический результат заключается в повышении характеристик геометрической точности изготовленного ствола оружия. 4 н.з. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к атомной технике, а именно к изготовлению оболочек тепловыделяющих элементов реакторов на быстрых нейтронах из радиационно-стойкой стали, в частности к изготовлению труб для элементов активной зоны. Для повышения длительной прочности, снижения скорости ползучести и снижения формоизменения оболочек тепловыделяющих элементов при радиационном облучении за счет повышения сопротивляемости распуханию труба выполнена из стали, содержащей компоненты при их следующем соотношении, мас.%: углерод 0,05-0,09, кремний 0,3-0,6, марганец 1,0-2,0, сера не более 0,010, фосфор 0,010-0,025, хром 15,0-16,5, никель 18,0-25,0, молибден 1,9-2,5, титан 0,25-0,45, ниобий 0,1-0,4, ванадий 0,1-0,15, бор 0,001-0,005, церий 0,15 расчетное; железо - остальное, причем при 700°С при одноосном осевом растяжении она имеет предел длительной прочности 14,0-15,0 кг/мм при времени испытания 10000 часов и скорость установившейся ползучести при напряжении 14 кг/мм², равную (1,0-1,1)×10 ^-4%/ч. Способ изготовления трубы включает циклы нагрева и горячей деформации слитка, трубной заготовки и холодной деформации передельной заготовки с последующими термообработками и заключительной холодной деформацией, причем перед проведением горячей деформации на слитке и в процессе трубного передела проводят гомогенизирующий отжиг при температуре на 40-110°С ниже температуры образования боридной эвтектики, но выше температуры, при которой содержание бора в твердом растворе не менее 20 ppm (20×10^-4 мас.%). 2 н.п. и 1 з.п. ф-лы, 3 ил., 2 табл.

Изобретение относится к области производства труб, в частности коленчатой трубы. Для изготовления коленчатой трубы, имеющей основной металл с высокой прочностью и ударной вязкостью и металл сварного шва с высокой ударной вязкостью, используют стальной лист, полученный охлаждением после горячей прокатки при скорости охлаждения в центральной части по направлению толщины листа самое большее 5°С/с при 700-500°С, который формуют в виде исходной трубы. Исходную трубу нагревают до 900-1100°С и подвергают изгибанию, затем охлаждают ее до температуры самое большее 300°С при скорости охлаждения в центральной части по направлению толщины по меньшей мере 5°С в секунду при 700-500°С и после этого отпускают при 300-500°С. 3 н. и 8 з.п. ф-лы, 5 табл., 5 ил.

Изобретение относится к области металлургии. Для увеличения низкотемпературных эксплуатационных характеристик труб производство бесшовных прецизионных стальных труб для гидравлических цилиндров с повышенной низкотемпературной изотропной жесткостью, включает следующие стадии: - (i) получение стали, содержащей, мас.%: 0,06-0,15 С, 0,30-2,5 Мn и 0,10-0,60 Si, - (ii) горячую прокатку полученной стали при температуре, превышающей Ас ₃, с получением бесшовной стальной трубы, - (iii) нагрев полученной бесшовной стальной трубы при температуре в диапазоне Ac₁-Ас₃, - (iv) закалку нагретой стальной трубы для получения двухфазной или многофазной микроструктуры стали, состоящей из феррита, мартенсита, и по выбору бейнита и/или остаточного аустенита, - (v) вытягивание в холодном состоянии закаленной бесшовной стальной трубы для получения бесшовной прецизионной стальной трубы необходимых размеров, - (vi) обработку полученной данным способом бесшовной прецизионной стальной трубы снятием напряжений для повышения ее изотропной жесткости и, необязательно, - (vii) правку полученной бесшовной прецизионной стальной трубы с повышенной жесткостью. Труба имеет предел текучести не менее 520 МПа, продольную и поперечную жесткость при -40°С не менее 27 Дж, отклонение значения внутреннего диаметра не более 0,6% при внутреннем диаметре не более 100 мм и отклонение значения внутреннего диаметра не более 0,45% при внутреннем диаметре более 100 мм. 5 н. и 22 з.п. ф-лы, 3 ил., 7 табл.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к технологии упрочнения, непосредственно в процессе горячей деформации, труб нефтяного сортамента из углеродистых и микролегированных Nb, V, Mo и Cr сталей. Способ термомеханической обработки труб включает предварительную деформацию, выдержку на воздухе, нагрев, окончательную деформацию и регулируемое охлаждение, при этом нагрев совмещают с процессом окончательной деформации за счет тепла, выделяющегося при окончательной деформации. Нагрев, окончательную деформацию и регулируемое охлаждение производят многократно в области превращения. Изобретение обеспечивает одновременно с повышением прочности, пластичности, хладостойкости металла и получением требуемых геометрических размеров снижение энергозатрат на их обработку. 1 з.п. ф-лы.

Изобретение относится к области термомеханической обработки. Стальную заготовку, содержащую, мас.%: С 0,15-0,20, Si 0,01- 0,15 включительно, Mn 0,05-1,0, Cr 0,05-1,5, Mo 0,05-1,0, Al 0,10, V 0,01-0,2, Ti 0,002-0,03, В 0,0003-0,005 и N 0,002-0,01, один или более элементов, выбранных из группы: Са, Mg и РЗЭ, в заданном количестве, Р 0,025%, S 0,010% и Nb 0,005%, при выполнении условий: С+(Мn/6)+(Сr/5)+(Мо/3) 0,43 и Ti×N<0,0002-0,0006×Si, остальное Fe и примеси, нагревают до температуры 1000-1250°С, прокатывают с конечной температурой прокатки 900-1050°С, закаливают полученную стальную трубу непосредственно от температуры не ниже, чем температура превращения Аr₃, подвергают отпуску в интервале температур от 600°С до температуры превращения Aс₁ или после прокатки полученную стальную трубу дополнительно нагревают в интервале температур от температуры превращения Ас ₃ до 1000°С в поточной линии, закаливают ее от температуры не ниже, чем температура превращения Аr₃, и подвергают отпуску в интервале температур от 600°С до температуры превращения Aс₁. Полученная труба обладает высокой прочностью и отличной вязкостью, а также имеет высокое отношение предела текучести к пределу прочности и отличное сопротивление РСС. 2 н.п. ф-лы, 4 табл.

Изобретение относится к области изготовления бесшовных труб. Для улучшения механических свойств бесшовных труб малого и большого диаметра проводят стадии прокатки заготовки с прошивкой, раскатки, калибровки, подогрева, закалки и отпуска, при этом калибровку завершают при температуре бесшовной трубы не ниже 600°С, но ниже 800°С, затем бесшовную трубу загружают в печь для подогрева с температурой не ниже 400°С и подогревают до температуры не ниже Ас₃, но не выше, чем 1000°С. 1 табл., 1 ил.

Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к прокатному производству, и может быть использовано для получения штрипсов для сероводородостойких газонефтепроводных труб, сваренных с использованием нагрева токами высокой частоты. Для повышения хладостойкости штрипсов и стойкости против сероводородного растрескивания осуществляют нагрев слябов, многопроходную черновую и чистовую прокатку, которую начинают при температуре не выше 980°С с суммарным относительным обжатием не менее 70% и завершают при температуре 830-870°С, охлаждение штрипсов водой ведут до температуры 520-620°С, причем сталь имеет следующий химический состав, мас.%: 0,04-0,09 С, 0,15-0,37 Si, 0,60-1,30 Mn, 0,05-0,50 Cr, 0,01-0,04 Nb, 0,01-0,03 Ti, 0,01-0,05 Al, не более: 0,04 V, 0,005 Са, 0,010 N, 0,005 В, 0,30 Ni, 0,30 Сu, 0,012 Р, 0,005 S, остальное Fe, при следующем соотношении компонентов: P _см=C+[Mn+Cr+Cu/20]+Si/30+Ni/60+V/10+5B 0,20; Al/N>2,0, где: С, Mn, Cr, Сu, Si, Ni, V, В, Al, N - содержание в стали углерода, марганца, хрома, меди, кремния, никеля, ванадия, алюминия и азота соответственно, Р_см - параметр трещиностойкости. 1 з.п. ф-лы, 3 табл.

Изобретение относится к области нефтедобычи, в частности к обсадным и насосно-компрессорным трубам, предназначенным для эксплуатации в агрессивных средах, содержащих сероводород и углекислый газ. Труба изготовлена из хромомолибденовой стали, содержащей 0,1-0,35 мас.% углерода, 1,0-6,0 мас.% хрома, 0,4-1,0 мас.% молибдена и подвергнута нормализации и двойному отпуску. Сталь имеет временное сопротивление _в - не менее 690 МПа, предел текучести _т - не менее 570 МПа, относительное удлинение - не менее 20% и ударную вязкость KCV при температуре -50°С - не менее 70 Дж/см². Обеспечивается высокая прочность труб в совокупности с хладостойкостью и стойкостью к сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением и углекислотной коррозией. 1 табл.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к изготовлению трубы из мартенситной нержавеющей стали для использования во влажной среде, содержащей газообразный диоксид углерода. Нефтегазовая труба изготовлена из стали, содержащей, мас.%: углерод от 0,005 до 0,1, кремний от 0,05 до 1, марганец от 1,5 до 5, фосфор максимум 0,05, серу максимум 0,01, хром от 9 до 13, никель максимум 0,5, молибден максимум 2, медь максимум 2, алюминий от 0,001 до 0,1, азот от 0,001 до 0,1, железо и неизбежные примеси остальное. Труба имеет множество обедненных хромом участков под поверхностью без проведения операции отпуска. Обеспечивается замедление процесса коррозионного растрескивания под напряжением без формирования на поверхности пассивирующей пленки. 2 з.п. ф-лы, 2 табл., 7 ил.

Изобретение относится к изготовлению стального листа для высокопрочных труб, свариваемых посредством контактной электросварки. Горячекатаный стальной лист содержит (мас.%): С - приблизительно от 0,02 до 0,06, Si - приблизительно от 0,05 до 0,5, Mn - приблизительно от 0,5 до 1,5, Р - приблизительно 0,01 или менее, S - приблизительно 0,0010 или менее, Al - приблизительно от 0,01 до 0,1, Nb - приблизительно от 0,01 до 0,1, Ti - приблизительно от 0,001 до 0,025, Са - приблизительно от 0,001 до 0,005, О - приблизительно 0,003 или менее, N - приблизительно 0,005 или менее, и, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы: V - приблизительно от 0,01 до 0,1, Cu - приблизительно от 0,01 до 0,5, Ni - приблизительно от 0,01 до 0,5 и Мо - приблизительно от 0,01 до 0,5, Fe и наизбежные примеси. Содержание элементов в группах, включающих С, Si, Mn, Cu, Ni, Мо, V и Са, О, S, удовлетворяют определенным соотношениям, а микроструктура стального листа примерно на 95% по объему или более образована бейнитным ферритом. Способ изготовления листа включает повторный нагрев стального сляба до температуры от 1000°С до 1300°С, горячую прокатку при конечной температуре прокатки, равной (Ar₃-50°С) или более, немедленное последующее охлаждение горячекатаного листа, смотку листа в рулон при температуре примерно 700°С или менее и медленное охлаждение рулонного листа. Стальной лист имеет высокий предел прочности на растяжение, высокую ударную вязкость и хорошую стойкость к водородному растрескиванию. 3 н. и 7 з.п. ф-лы, 3 табл., 3 ил.

зобретение относится к области металлургии. Для предотвращения замедленного разрушения, которое встречается в подвергнутой горячей обработке мартенситной нержавеющей стали, сталь после горячей обработки и до термической обработки для закалки посредством резкого охлаждения от температуры, по меньшей мере, точки Ac ₁ стали подвергают предварительной разупрочняющей термической обработке при таких условиях, что параметр разупрочнения Р, как он определяется ниже, равен, по меньшей мере, 15400, а температура разупрочнения Т ниже точки Ас₁ при этом Р (параметр разупрочнения): P=T(20+log t), где Т - температура разупрочнения [К], t - длительность разупрочняющей обработки (час). Изобретение особенно эффективно для мартенситной нержавеющей стали, имеющей состав стали, в котором количество эффективных растворенных С и N(=[C*+10N*]) больше 0,45, где С* и N* вычисляют по нижеприведенным формулам: С*=С-[12{(Cr/52)×(6/23)}/10],N*=N-[14{(V/51)+(Nb/93)}/10]-[14{(Ti/48)+(В/11)+(Al/27)}/10].

2 н. и 5 з.п. ф-лы, 2 табл. 1 ил.

Изобретение относится к трубопрокатному производству. Для повышения ударной вязкости трубу после окончания горячей пластической деформации охлаждают со скоростью, предотвращающей распад аустенита, до температуры, лежащей в интервале мартенситного превращения, а затем охлаждают на воздухе и проводят нагрев в индукторе, питаемом переменным током частотой 50 60 Гц, до температуры 740-760°С в течение 1-1,5 мин, выдерживают в течение 2-4 мин и окончательно охлаждают на воздухе.