способ очистки солей алюминия от железа

Формула изобретения

1. Способ очистки растворов солей алюминия от железа путем избирательной сорбции железа на твердом сорбенте, отличающийся тем, что растворы солей алюминия предварительно подкисляют минеральной кислотой до ее концентрации 4,5-5,5 г-экв/дм³, после чего сорбируют железо на зернистом катионите, содержащем фосфоновокислые функциональные группы.

2. Способ очистки раствора солей алюминия от железа по п.1, отличающийся тем, что десорбцию железа из катионита проводят 3,5-5,3 М раствором фосфорной кислоты.

3. Способ очистки раствора солей алюминия от железа по п.1 или 2, отличающийся тем, что сорбцию железа и его десорбцию проводят в динамическом режиме.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к гидрометаллургии алюминия, а именно к способам очистки растворов солей алюминия, в частности нитрата и сульфата алюминия от железа.

Нитрат алюминия является полупродуктом при получении чистого оксида алюминия (глинозема) реактивной квалификации из алюмосиликатного сырья, а также имеет самостоятельное значение. Сульфат алюминия широко используется в процессах водоочистки, для получения различных соединений алюминия и в других целях.

Наиболее трудноудаляемой примесью в солях алюминия, содержание которой в алюминиевой продукции обычно жестко лимитируется, является железо.

Известен способ очистки солей алюминия от железа путем экстракции железа из водного раствора соли алюминия раствором алкилфосфорной кислоты в органическом растворителе с последующей реэкстракцией железа раствором натриевой щелочи или аммиака и дальнейшей промывкой экстрагента раствором минеральной кислоты, например, азотной (Pat. US № 3211521, «Process for removing iron from acidic aluminum-containing solutions», МПК: C01G 49/00, C01F 7/46, опуб. 12.10.1965 г.). Недостатками способа являются загрязнение очищенного от железа раствора органическими веществами - компонентами экстрагента, что требует проведения дополнительной очистки раствора от органических примесей, сложность регенерации отработанного экстрагента, которая проводится в две стадии.

Известен способ очистки водных растворов солей алюминия от железа путем экстракции железа раствором соединений N-вторичного C₈-C₂₂ алкил-N-бензил четвертичного аммониевого основания и/или фенилзамещенных соединений C₈-C₂₂ алифатического аммониевого основания и/или соединений N-полиалкокси-N-бензил C₁₂ -C₁₈ алифатического аммониевого основания в органическом растворителе с последующей реэкстракцией железа водой или неконцентрированным раствором нитрата алюминия и дальнейшей промывкой экстрагента раствором минеральной кислоты (Pat. GB № 1219359, «Process for separating iron from aluminum», МПК: C01G 49/00; C01F 7/46, опуб. 13.01.1971 г.). Недостатками способа являются загрязнение очищенного от железа раствора органическими веществами, малая доступность применяемого экстрагента и сложность регенерации отработанного экстрагента.

Известен способ очистки солей алюминия от железа путем экстракции железа из водного раствора соли алюминия смесью алкилпирофосфорных кислот (СССР, авт. свид № 279604, «Способ очистки солей алюминия от соединений железа», МПК: C01F 7/46, C01F 7/74, опуб. 05.05.1975 г.). Недостатками способа являются недостаточно высокая степень очистки растворов от железа (коэффициент очистки колеблется в пределах 3-11), загрязнение очищенного от железа раствора органическими веществами, отсутствие решения вопроса регенерации и повторного использования экстрагента.

Наиболее близким к предлагаемому способу по технической сущности и достигаемому эффекту является способ очистки солей алюминия от железа путем сорбции железа из раствора соли алюминия на нитратном крокусе, представляющем собой оксид железа(III), полученный прокаливанием нитрата железа(III) при температуре 260-280°С, при температуре кипения раствора с последующим отделением очищенного раствора от сорбента (Пат. РФ № 2202516, «Способ получения оксида алюминия», МПК: C01F 7/24, опуб. 20.04.2003 г.). Недостатками способа является недостаточно высокая степень очистки растворов от железа в связи с невозможностью реализации способа в динамическом режиме из-за низкой механической прочности и высокой дисперсности сорбента, недостаточно высокий выход очищенного продукта с единицы массы сорбента, а также то, что сорбент в данном способе используется однократно и расходуется безвозвратно вследствие отсутствия его регенерации, что приводит к удорожанию процесса, повышению себестоимости очищенных солей алюминия и создает определенные экологические проблемы в связи с необходимостью захоронения отработанного сорбента.

Задачей предлагаемого технического решения является повышение степени очистки растворов солей алюминия от железа, повышение производительности способа за счет увеличения выхода очищенного раствора с единицы массы сорбента, решение вопроса регенерации сорбента и его многократного использования.

Поставленная задача достигается тем, что в способе очистки солей алюминия от железа, основанном на избирательной сорбции железа из водного раствора соли алюминия на сорбенте, раствор соли алюминия подкисляют раствором минеральной кислоты до ее концентрации 4,5-5,5 г-экв/дм³, после чего приводят в контакт с сорбентом, представляющим собой зернистый катионит, содержащий фосфоновокислые функциональные группы, а десорбцию железа проводят 3,5-5,3 М раствором фосфорной кислоты, причем стадии сорбции железа и регенерации (десорбции) катионита проводят в динамических условиях, т.е. путем пропускания растворов через колонку, заполненную катионитом.

В ходе осуществления очистки растворов солей алюминия от железа к раствору добавляют концентрированный раствор минеральной кислоты, одноименной с анионом очищаемой соли, до ее концентрации 4,5-5,5 г-экв/дм³, после чего пропускают через колонну, заполненную зернистым катионитом, содержащим фосфоновокислые функциональные группы. Из очищенного раствора кристаллизацией выделяют соответствующую соль, или выделяют из него другие соединения алюминия, или используют раствор непосредственно, например, в процессах водоочистки. Катионит после насыщения железом отмывают водой от исходного раствора и десорбируют железо 3,5-5,3 М раствором фосфорной кислоты. После десорбции железа катионит отмывают водой от раствора фосфорной кислоты и вновь используют для очистки раствора соли алюминия от железа.

Новым и существенным в предлагаемом техническом решении является предложение предварительно доводить кислотность растворов солей алюминия до достижения концентрации соответствующей минеральной кислоты 4,5-5,5 г-экв/дм³ , и после этого приводить раствор в контакт катионитом, содержащим фосфоновокислые функциональные группы, а также проводить десорбцию железа 3,5-5,3 М раствором фосфорной кислоты.

Вообще, избирательность катионитов, содержащих фосфоновокислые функциональные группы, к железу(III) известна, что используется, например, для очистки солей двухзарядных катионов цветных металлов от железа (например, Pat. US № 5582737, «Ion exchange and regeneration process for separation and removal of iron (III) ions from aqueous sulfuric acid metal ion-containing solutions», МПК: B01J 39/00, C02F 1/42, опуб. 10.12.1996 г.). Но в то же время известна и высокая избирательность катионитов, содержащих фосфоновокислые функциональные группы, к алюминию(III). Именно при доведении кислотности растворов солей алюминия до концентрации кислоты 4,5-5,5 г-экв/л катиониты, содержащие фосфоновокислые функциональные группы, проявляют выраженную избирательность к железу(III) на фоне макроколичеств алюминия. По-видимому, это связано с различиями в сродстве фосфоновокислых функциональных групп, с одной стороны, к ионам железа(III) и алюминия(III), и, с другой стороны, к протону. При доведении концентрации соответствующей кислоты (азотной или серной в зависимости от аниона соли) в растворах соли алюминия до значений, более низких чем 4,5-5,5 г-экв/л, не обеспечивается эффективная очистка растворов от железа. Повышение концентрации кислоты сверх указанных пределов не приводит к улучшению результатов очистки и лишь ведет к повышению расхода кислоты. Что касается осуществления десорбции железа из насыщенного по железу катионита, содержащего фосфоновокислые функциональные группы, с целью его повторного использования, то данные об использовании с этой целью растворов фосфорной кислоты в литературе отсутствуют. Наиболее эффективно из катионитов с фосфоновокислыми функциональными группами железо десорбируется раствором фосфорной кислоты концентрации 3,5-5,3 моль/л. При концентрации фосфорной кислоты ниже указанных пределов десорбция проходит недостаточно эффективно (велик объем раствора, который необходимо пропустить через катионит для десорбции железа и, соответственно, низка концентрация железа в десорбатах), увеличение концентрации сверх заявленных пределов не приводит к повышению эффективности десорбции железа.

Таким образом, заявляемое техническое решение является новым, имеет изобретательский уровень и промышленно применимо, поскольку основано на применении доступных реактивов и сорбентов.

1. Примеры реализации способа в части сорбции железа в статических условиях - эксперименты по сорбции железа для обоснования дозировки кислоты (на примере нитрата алюминия)

Готовится исходный раствор с постоянной концентрацией макрокомпонента - нитрата алюминия 1,5 моль/ дм³ и примеси железа(III) 0,2 г/дм³ .

1.1. Пример 1.1 (предлагаемый способ)

К 50 см³ исходного раствора приведенного выше состава приливают при перемешивании 40 см³ азотной кислоты концентрации 12,2 г-экв/дм³. Полученный раствор с концентрацией по азотной кислоте 5,5 г-экв/дм³ помещают в стеклянную колбу и добавляют 0,5 г (здесь и далее - в пересчете на абсолютно сухой катионит) катионита Purolite S957, содержащего фосфоновокислые функциональные группы, в H⁺-форме. Смесь перемешивают в течение 8 часов, катионит отделяют от раствора, после чего измеряют содержание железа в растворе.

Пример 1.2 (предлагаемый способ)

К 50 см³ исходного раствора приведенного выше состава приливают при перемешивании 35 см³ азотной кислоты концентрации 12,2 г-экв/дм ³. Полученный раствор с концентрацией по азотной кислоте 5,0 г-экв/дм³ помещают в стеклянную колбу и добавляют 0,5 г (здесь и далее - в пересчете на абсолютно сухой катионит) катионита Purolite S957, содержащего фосфоновокислые функциональные группы, в H⁺-форме. Смесь перемешивают в течение 8 часов, катионит отделяют от раствора, после чего измеряют содержание железа в растворе.

Пример 1.3 (предлагаемый способ)

К 50 см³ исходного раствора приливают при перемешивании 30 см³ азотной кислоты концентрации 12,2 г-экв/дм³. Полученный раствор с концентрацией по азотной кислоте 4,5 г-экв/дм³ помещают в стеклянную колбу и добавляют 0,5 г катионита Purolite S957, содержащего фосфоновокислые функциональные группы, в H⁺-форме. Смесь перемешивают в течение 8 часов, катионит отделяют от раствора, после чего измеряют содержание железа в растворе.

Пример 1.4 (способ, близкий к предлагаемому, но концентрация кислоты выше, чем заявляемая)

К 50 см³ исходного раствора приливают при перемешивании 50 см³ азотной кислоты с концентрацией 12,2 г-экв/дм³. Полученный раствор с концентрацией по азотной кислоте 6,1 г-экв/дм³ помещают в стеклянную колбу и добавляют 0,5 г зернистого катионита марки Purolite S957, содержащего фосфоновокислые функциональные группы, в H⁺-форме. Смесь перемешивают в течение 8 часов, катионит отделяют от раствора, после чего измеряют содержание железа в растворе.

Пример 1.5 (способ, близкий к предлагаемому, но концентрация азотной кислоты ниже, чем заявляемая)

К 50 см³ исходного раствора приливают при перемешивании 10 см³ азотной кислоты с концентрацией 12,2 г-экв/дм³. Полученный раствор с концентрацией по азотной кислоте 2,0 г-экв/дм³ помещают в стеклянную колбу и добавляют 0,5 г катионита Purolite S957, содержащего фосфоновокислые функциональные группы, в H⁺-форме. Смесь перемешивают в течение 8 часов, катионит отделяют от раствора, после чего измеряют содержание железа в растворе.

Пример 1.6 (способ, близкий к предлагаемому, но концентрация кислоты ниже, чем заявляемая)

К 50 см³ исходного раствора приливают при перемешивании 25 см³ азотной кислоты с концентрацией 12,2 г-экв/дм³. Полученный раствор с концентрацией по азотной кислоте 4,0 г-экв/дм³ помещают в стеклянную колбу и добавляют 0,5 г катионита Purolite S957, содержащего фосфоновокислые функциональные группы, в H ⁺-форме. Смесь перемешивают в течение 8 часов, катионит отделяют от раствора, после чего измеряют содержание железа в растворе. Полученные результаты приведены в табл.1.

Таблица 1
Пример (способ)	Концентрация HNO3, г-экв/дм3	Содержание (концентрация с учетом добавления раствора кислоты) железа, г Fe/г Al (г/дм3)		Коэффициент очистки от железа
		До очистки	После очистки,
1.1 (предлагаемый)	5,5	0,005 (0,111)	0,00038 (0,0084)	13,2
1.2 (предлагаемый)	5,0	0,005 (0,118)	0,00037 (0,0089)	13,3
1.3. (предлагаемый)	4,5	0,005 (0,125)	0,00038 (0,0095)	13,2
1.4 (близкий к предлагаемому, но концентрация HNO3 выше указанных пределов)	6,1	0,005 (0,100)	0,00041 (0,0082)	12,2
1.5 (близкий к предлагаемому, но концентрация HNO3 ниже указанных пределов)	2,0	0,005 (0,167)	0,00100 (0,0333)	5,0
1.6 (близкий к предлагаемому, но концентрация HNO3 ниже указанных пределов)	4,0	0,005 (0,133)	0,00065 (0,0186)	7,7

Из приведенных данных следует, что при доведении кислотности раствора соли (нитрата) алюминия до концентрации кислоты (азотной) 4,5-5,5 г-экв/л достигаются наиболее высокие значения коэффициентов очистки, т.е. обеспечивается наиболее эффективная очистка раствора от железа, повышение концентрации кислоты сверх указанных пределов не приводит к улучшению результатов очистки, а при уменьшении кислотности раствора ниже указанных пределов значения коэффициентов очистки, а следовательно, и эффективность очистки снижаются.

2. Примеры реализации способа в части десорбции железа - эксперименты по десорбции железа (в динамических условиях) для обоснования концентрации десорбирующего раствора

Во всех экспериментах, описанных в примерах 2.1-2.5, катионит Purolite S957 был насыщен железом(III) следующим образом. В колонки вместимостью 15 см³ (H:D=25:1) загружали по 3,3 г (10 см³) катионита Purolite S957, содержащего фосфоновокислые функциональные группы, в Н⁺ -форме. В каждом эксперименте через каждую колонку со скоростью 1,0 см³/мин пропускали по 1800 см³ 1,5 М раствора нитрата алюминия с концентрацией железа 0,11 г/дм ³, подкисленного азотной кислотой до ее концентрации 5,5 г-экв/дм³. Проскок по железу достигнут не был. После этого колонки с катионитом промывали дистиллированной водой. Общее количество сорбированного железа в каждом эксперименте составляло по 184,8 мг.

Пример 2.1. (Предлагаемый способ). Десорбцию поглощенного железа из насыщенного катионита проводят путем пропускания через колонку раствора фосфорной кислоты концентрации 3,5 моль/дм³ с объемной скоростью 1,0 см³/мин. Раствор на выходе из колонки контролируют на содержание железа.

Пример 2.2. (Предлагаемый способ). Десорбцию поглощенного железа проводят путем пропускания через колонку раствора фосфорной кислоты концентрации 5,3 моль/дм ³ с объемной скоростью 1,0 см³/мин. Раствор на выходе из колонки контролируют на содержание железа.

Пример 2.3. (Предлагаемый способ). Десорбцию поглощенного железа проводят путем пропускания через колонку раствора фосфорной кислоты концентрации 4,1 моль/дм³ с объемной скоростью 1,0 см³/мин. Раствор на выходе из колонки контролируют на содержание железа.

Пример 2.4. (Способ, близкий к предлагаемому, но концентрация фосфорной кислоты выше, чем заявляемая). Десорбцию поглощенного железа проводят путем пропускания через колонку раствора фосфорной кислоты концентрации 6,5 моль/дм ³ с объемной скоростью 1,0 см³/мин. Раствор на выходе из колонки контролируют на содержание железа.

2.5. (Способ, близкий к предлагаемому, но концентрация фосфорной кислоты ниже, чем заявляемая). Десорбцию поглощенного железа проводят путем пропускания через колонку раствора фосфорной кислоты концентрации 3,0 моль/дм³ с объемной скоростью 1,0 см³/мин. Раствор на выходе из колонки контролируют на содержание железа.

Пример 2.6. (Способ, близкий к предлагаемому, но концентрация фосфорной кислоты ниже, чем заявляемая). Десорбцию поглощенного железа проводят путем пропускания через колонку раствора фосфорной кислоты концентрации 2,0 моль/дм ³ с объемной скоростью 1,0 см³/мин. Раствор на выходе из колонки контролируют на содержание железа.

Результаты представлены в табл.2.

Таблица 2
Пример	CH3PO 4 моль/дм3	Десорбировано железа, мг	% десорбции железа	CFe в десорбате, г/дм3		Объем десорбата, уд. об.	Коэффициент концентрирования железа
				максимальная	средняя
2.1. (Предлагаемый)	3,5	183,2	99,1	3,03	1,25	16,0	6,25
2.2. (Предлагаемый)	5,3	183,3	99,1	3,07	1,30	15,5	6,56
2.3. (Предлагаемый)	4,1	183,2	99,1	3,04	1,26	15,8	6,33
2.4. (близкий к предлагаемому, но концентрация H3PO 4 выше указанных пределов)	6,5	183,4	99,2	3,10	1,33	15,0	6,66
2.5. (близкий к предлагаемому, но концентрация H3PO 4 ниже указанных пределов)	3,0	178,5	96,6	1,53	0,77	26,0	3,85
2.6. (близкий к предлагаемому, но концентрация H3PO 4 ниже указанных пределов)	2,0	153,1	82,8	0,96	0,43	47,0	2,12

Из приведенных данных следует, что лучшие результаты по десорбции железа (максимальная его концентрация в десорбатах при минимальном объеме фосфорной кислоты) достигаются при концентрации десорбирующего раствора 3,5-5,3 моль/л. При концентрации фосфорной кислоты ниже указанных пределов десорбция проходит недостаточно эффективно (велик объем раствора, который необходимо пропустить через катионит для десорбции железа и, соответственно, низка концентрация железа в десорбатах). Увеличение концентрации сверх заявленных пределов не приводит к повышению эффективности десорбции железа.

3. Примеры полной реализации способа (сорбция-десорбция железа в динамической режиме)

Пример 3.1. (предлагаемый способ). В колонку вместимостью 15 см³ (H:D=25:1) загружают 3,3 г (10 см³) катионита Purolite S957 в H⁺-форме. К 1000 см³ 1,5 М раствора нитрата алюминия с содержанием железа 0,2 г/дм³ приливают при перемешивании 800 см³ азотной кислоты с концентрацией 12,2 г-экв/дм³. Полученный раствор с концентрацией по азотной кислоте 5,5 г-экв/дм³ пропускают через колонку с катионитом с объемной скоростью 1,0 см³/мин. Раствор на выходе из колонки контролируют на содержание железа. После насыщения железом колонку промывают дистиллированной водой и десорбируют железо путем пропускания через колонку 3,5 М раствора фосфорной кислоты.

Пример 3.2. (предлагаемый способ). Проводят те же операции, которые описаны в п.3.1, за исключением того, что подкисление раствора ведется до достижения концентрации азотной кислоты 4,5 моль/дм³.

Пример 3.3. (предлагаемый способ). В колонку вместимостью 15 см ³ (H:D=25:1) загружают 3,3 г (10 см³) катионита Purolite S957 в H⁺-форме. К 1000 см³ 1,5 М раствора нитрата алюминия с содержанием железа 0,2 г/дм ³ приливают при перемешивании 800 см³ азотной кислоты с концентрацией 12,2 г-экв/дм³. Полученный раствор с концентрацией по азотной кислоте 5,5 моль/дм³ , пропускают через колонку с катионитом с объемной скоростью 1,0 см³/мин (1-й цикл). После насыщения железом колонку промывают дистиллированной водой и десорбируют железо путем пропускания через колонку 3,5 М раствора фосфорной кислоты. Колонку с катионитом промывают дистиллированной водой и вновь пропускают через нее раствор нитрата алюминия, смешанный с азотной кислотой, как было описано ранее (2-й цикл). Раствор на выходе из колонки контролируют на содержание железа в растворе. Результаты, полученные во 2-м цикле очистки, т.е. очистки на катионите после его регенерации, приведены в табл.3.

Пример 3.4. (предлагаемый способ). В колонку вместимостью 15 см³ (H:D=25:1) загружают 3,3 г (10 см³) катионита Purolite S957 в H⁺-форме. К 1400 см³ 1,5 М раствора нитрата алюминия с содержанием железа 0,2 г/дм³ приливают при перемешивании 1120 см³ азотной кислоты с концентрацией 12,2 г-экв/дм³. Полученный раствор с концентрацией по азотной кислоте 5,5 г-экв/дм³ пропускают через колонку с катионитом с объемной скоростью 1,0 см³/мин. Раствор на выходе из колонки периодически контролировался на содержание железа. После насыщения железом колонку промывают дистиллированной водой и десорбируют железо путем пропускания через колонку 3,5 М раствора фосфорной кислоты.

Пример 3.5. (предлагаемый способ). В колонку вместимостью 15 см³ (H:D=25:1) загружают 3,3 г (10 см³) катионита Purolite S957 в H⁺-форме. К 1400 см ³ 1,0 М раствора сульфата алюминия с содержанием железа 0,2 г/дм³ приливают при перемешивании 250 см³ серной кислоты с концентрацией 35,0 г-экв/дм³. Полученный раствор с концентрацией по серной кислоте 5,3 г-экв/дм³ пропускают через колонку с катионитом с объемной скоростью 1,0 см³/мин. Раствор на выходе из колонки периодически контролировался на содержание железа. После насыщения железом колонку промывают дистиллированной водой и десорбируют железо путем пропускания через колонку 3,5 М раствора фосфорной кислоты.

Пример 3.6. (предлагаемый способ). В колонку вместимостью 15 см³ (H:D=25:1) загружают 3,3 г (10 см³ ) катионита Purolite S957 в H⁺-форме. К 1400 см ³ 1,0 М раствора сульфата алюминия с содержанием железа 0,2 г/дм³ приливают при перемешивании 210 см³ серной кислоты с концентрацией 35,0 г-экв/дм³. Полученный раствор с концентрацией по серной кислоте 4,6 г-экв/дм³ , пропускают через колонку с катионитом с объемной скоростью 1,0 см³/мин. Раствор на выходе из колонки периодически контролировался на содержание железа. После насыщения железом колонку промывают дистиллированной водой и десорбируют железо путем пропускания через колонку 3,5 М раствора фосфорной кислоты.

Результаты приведены в табл.3.

4. Пример очистки по способу, выбранному за прототип

50 см³ 1,5 М раствора нитрата алюминия с содержанием железа 0,2 г/дм³ помещают в стеклянную колбу и добавляют 0,33 г (0,5 см³) нитратного крокуса (20-кратный избыток по отношению к железу, содержащемуся в растворе, как это приведено в прототипе). Смесь кипятят в течение одного часа, после чего раствор отделяют от сорбента и определяют концентрацию железа в растворе. Результаты также приведены в табл.3.

Таблица 3
Пример	Соль	Объем очищенного раствора, мл (уд. об.)	Содержание (концентрация) железа, г Fe/г Al (г/дм3 )		Коэффициент очистки	Выход очищенного продукта, r Al/г сорбента
			До очистки	после очистки
3.1. Предлагаемый	Al(NO3)3	1800 (180)	0,005 (0,11)	0,00029 (0,0063)	17,4	12,27
3.2. Предлагаемый	Al(NO3)3	1600 (160)	0,005 (0,12)	0,00031 (0,0077)	16,1	12,27
3.3. Предлагаемый (2-й цикл)	Al(NO3)3	1800 (180)	0,005 (0,11)	0,00028 (0,0062)	17,9	12,27
3.4 Предлагаемый	Al(NO3)3	2520 (252)	0,005 (0,11)	0,00037 (0,0081)	13,5	17,18
3.5. Предлагаемый	Al2(SO4)3	1650 (165)	0,0037 (0,17)	0,00019 (0,0089)	19,1	16,4
3.6. Предлагаемый	Al2(SO4)3	1610 (161)	0,0037 (0,175)	0,00018 (0,0088)	19,9	16,4
4. Известный (прототип)		50 (100)	0,005 (0,20)	0,00083 (0,0332)	6,0	4,1

Из приведенных результатов видно, что применение предлагаемого способа позволяет при очистке растворов солей алюминия от железа в ~2-3 раза повысить степень очистки солей алюминия от железа и в ~3-4 раза повысить выход очищенной соли с единицы массы ионита при одновременном решении вопроса регенерации сорбента и его многократного использования.