силовой корпус космического телескопа

Формула изобретения

Силовой корпус космического телескопа, состоящий из продольных, поперечных и диагональных пластин, соединенных между собой в узлах пересечения, отличающийся тем, что в нем диагональные, продольные и поперечные пластины выполнены в виде криволинейных биметаллических пластин, причем геометрические размеры каждой из пластин и физико-механические характеристики применяемых для пластин материалов связаны соотношениями



где ₁, ₂ - коэффициенты линейного расширения материалов биметаллических пластин, ₁> ₂;

h₁, h₂ - толщины слоев материалов биметаллических пластин;

K - коэффициент, учитывающий упругость пластин в местах их соединения в узлах;

R₀ - радиус кривизны каждой из биметаллических пластин по спаю слоев;

- угол полураствора каждой из криволинейных биметаллических пластин;

E₁, E₂ - модули упругости первого рода материалов биметаллических пластин.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к области космических телескопов (КТ) и может быть использовано при создании различных корпусов, к которым предъявляются высокие требования по жесткости и геометрической стабильности размеров от действия температур.

Известен корпус КТ в виде фермы, состоящий из продольных стержней, расположенных под углом к оси фермы, и поперечных стержней, соединенных с продольными в узлах. С целью уменьшения дефокусировки телескопа поперечные стержни выполнены из материала с более высоким коэффициентом линейного расширения, чем продольные стрежни (см. журнал «Полет» № 6, стр.42, 2000 г., УДК 629.7 «Проектирование адаптивных к действию градиентов температур размерностабильных силовых конструкций летательных аппаратов.» Авторы: Г.Е.Фомин, А.Н.Шайда, В.Д.Байкин).

Известен силовой корпус КТ в виде фермы, включающий продольные поперечные и диагональные стержни, соединенные между собой в узлах пересечения, при этом поперечные стержни выполнены из материала с более высоким коэффициентом линейного расширения, а длины и коэффициенты линейного расширения связаны между собой соответственно (см. журнал «Полет» № 5, стр.51, 2001 г. Проектирование размерностабильных конструкций повышенной жесткости, адаптивных к действию градиентов температур. Авторы: Г.Е.Фомин, А.Н.Шайда, В.Д.Байкин). - прототип.

Известный силовой корпус в виде фермы, а также вышеописанный, не обеспечивает достаточную стабильность линейных размеров от действия температур, так как для сохранения длины корпуса - увеличивается его поперечный размер, что приводит к увеличению дефокусировки космического телескопа.

Задачей настоящего изобретения является устранение указанного недостатка, то есть обеспечение стабильности продольных и поперечных линейных размеров корпуса КТ в неравномерном поле температур с целью уменьшения дефокусировки телескопа.

Задача решается тем, что в силовом корпусе КТ, состоящем из продольных, поперечных и диагональных пластин, соединенных между собой в узлах пересечения, при этом диагональные, продольные и поперечные пластины выполнены в виде криволинейных биметаллических пластин, причем геометрические размеры каждой из пластин и физико-механические характеристики применяемых для пластин материалов связаны соотношениями:

;

где ₁, ₂ - коэффициенты линейного расширения материалов слоев биметаллических пластин, ₁> ₂;

h₁, h₂ - толщины слоев материалов слоев биметаллических пластин;

K - коэффициент, учитывающий упругость пластин в местах их соединения в узлах;

R₀ - радиус кривизны каждой из биметаллических пластин (по спаю слоев);

- угол полураствора каждой из криволинейных биметаллических пластин;

E₁, E₂ - модули упругости первого рода материалов слоев биметаллических пластин.

На фиг.1, 2 изображен общий вид силового корпуса космического телескопа с высокой геометрической стабильностью по длине А к ширине Б при действии неравномерного действия температур.

Силовой корпус состоит из продольных, поперечных и диагональных биметаллических пластин 1, 2, 3, соединенных между собой в узлах пересечения 4.

На фиг.3 изображен общий вид размерностабильной биметаллической пластины силового корпуса КТ.

На фиг.4, 5 изображен процесс деформирования размерностабильных биметаллических пластин от действия положительного и отрицательного перепадов температур соответственно.

На фиг.6, 7 изображен элементарный участок длиной d_x криволинейной биметаллической пластины.

Слой каждой биметаллической пластины 1, 2, 3 толщиной h₁ имеет коэффициент линейного расширения ₁ (например, алюминиевый сплав АК4-1), называется активным в отличие от инертного слоя толщиной h₂ с меньшим коэффициентом линейного расширения ₂ (например, титановый сплав ОТ-4.). При действии положительного или отрицательного (T>T₀ или T<T ₀) перепада температуры t=Т-Т₀ на биметаллическую пластину, она изгибается или расправляется изменяя нормальную кривизну поверхности (фиг.3, 4, 5).

При этом ее края удлиняются или укорачиваются по оси Х на величину X. Проекция деформации слоя спая от действия перепада температур равна C_x и направлена в противоположную сторону и может быть равной по величине значению X.

Для определения значений X и C_x выделим из криволинейной биметаллической пластины элементарный участок длиной d_x и начальной кривизной (см. фиг.6).

Относительное удлинение волокна, отстоящего на расстоянии У от поверхности спая, складывается из двух величин. Из удлинения в спае ₀ и удлинения, обусловленного изгибом пластины

где - новая кривизна.

Таким образом суммарное относительное удлинение волокна равно

Напряжения от действия температуры t, действующие в волокне, расположенном на расстоянии У от поверхности спая, для активного слоя толщиной h₁ пластины равно

для инертного слоя толщиной h₂ пластины равно

где E₁, E₂ - модули упругости первого рода материалов слоев биметаллических пластин.

Нормальное усилие N и изгибающий момент M в сечении биметаллической пластины, подверженной только тепловому воздействию, равны нулю. Поэтому

здесь b - ширина биметаллической пластины.

Подставляя в выражение для N и М выражение для ₁ и ₂ и интегрируя, получим:

Исключая ₀, определим изменение кривизны биметаллической пластины:

Очевидно, что изменение кривизны будет наибольшим, если

.

Биметаллические пластины 1, 2, 3, удовлетворяющие этому условию, называются нормальными.

Тогда наибольшее изменение кривизны для нормальной биметаллической пластины 1, 2, 3 равно

Зная изменение кривизны, определим перемещение края пластины (точка С) (фиг.4, 5) за счет ее изгиба, с помощью интеграла Мора.

где M₁ - изгибающий момент от единичной нагрузки, приложенной в направлении искомого перемещения точки С,

l - длина биметаллической пластины по дуге радиуса R₀.

Подставляя в выражение для Х выражение наибольшего изменения кривизны получим:

здесь - угол полураствора криволинейной биметаллической пластины радиусом R₀.

Интегрируя данное выражение, определим:

Проекция деформации слоя спая на ось Х при действии температуры t равна

и направлена в противоположную сторону перемещения биметаллической пластины за счет ее изгиба (перемещение X).

Таким образом из условия

определим соотношение геометрических размеров нормальных биметаллических пластин и физико-механические характеристики применяемых материалов обеспечивающее равенство нулю перемещение краев пластин:

;

где K - коэффициент, учитывающий упругость пластин корпуса в местах их соединения в узлах.

Для шарнирного соединения пластин можно принять .