способ изготовления жидкостно-солевого раствора и устройство для его осуществления
Классы МПК: | E21B43/12 способы или устройства для регулирования потока добываемой жидкости или газа в скважинах или к скважинам C02F1/04 дистилляцией или испарением |
Автор(ы): | Ишалов Владимир Янович (RU), ФРЕНКЕЛЬ Вячеслав (US) |
Патентообладатель(и): | Ишалов Владимир Янович (RU), ФРЕНКЕЛЬ Вячеслав (US) |
Приоритеты: |
подача заявки:
2010-07-16 публикация патента:
27.01.2012 |
Группа изобретений относится к нефтегазодобывающей отрасли и может быть использована при приготовлении солевого раствора для глушения скважин при их освоении и ремонте, а также в других отраслях народного хозяйства, в частности в коммунальном хозяйстве для целей поливания улиц для предотвращения гололеда, при изготовлении различных рассолов для получения и/или консервирования пищевых продуктов и других объектов и применений. Обеспечивает снижение удельных энергозатрат при концентрировании раствора, повышение производительности процесса, снижение коррозионной агрессивности растворов, повышение экологической безопасности процесса, повышение удобства обслуживания и возможностей автоматизации. Сущность изобретения: по способу отбирают исходный жидкостно-солевой раствор в виде исходного водно-солевого раствора природного происхождения и/или его полуфабриката с содержанием растворенных солей, обеспечивающих его начальную плотность в заданных пределах. Очищают его от газовых и/или механических, и/или минеральных, и/или биологических примесей. Подготовленный таким образом раствор последовательно концентрируют в заданное количество стадий. Увеличивают концентрацию и плотность раствора в процессе каждой до промежуточного значения, которое выбирают в заданных пределах. Для осуществления каждой из стадий концентрируемый раствор последовательно пропускают через конструктивно взаимосвязанные, подключенные к насосам высокого давления блоки обратного осмоса. Эти блоки составлены из емкостей концентрата и пермеата и разделены мембранами обратного осмоса. На каждой стадии, используя явление обратного осмоса, повышают концентрацию водно-солевого раствора. В каждой емкости концентрата используют давление в пределах 30-190 атм в интервале времени, в течение которого промежуточную плотность увеличивают до достижения конечного значения плотности. 2 н. и 2 з.п. ф-лы, 2 табл., 1 ил.
Формула изобретения
1. Способ изготовления жидкостно-солевого раствора, по которому отбирают исходный жидкостно-солевой раствор в виде исходного водно-солевого раствора природного происхождения и/или его полуфабриката с содержанием растворенных солей, обеспечивающих его начальную плотность нач в пределах
1,0001 г/см3 нач 1,140 г/см3,
и очищают его от газовых, и/или механических, и/или минеральных, и/или биологических примесей, подготовленный таким образом раствор последовательно концентрируют в N стадий, количество которых выбирают в пределах 2 N 12, увеличивают концентрацию и плотность раствора в процессе каждой i-й стадии, где 1 i 12, до промежуточного значения i, которое выбирают в пределах
1,01 ( кон+ i)/( нач+ i) 1,09,
где конечную плотность кон выбирают в пределах
1,05 г/см 3 кон 1,20 г/см3,
для осуществления каждой из указанных стадий концентрируемый раствор последовательно пропускают через N конструктивно взаимосвязанных, подключенных к насосам высокого давления блоков обратного осмоса, составленных из емкостей концентрата и пермеата, разделенных соответственно мембранами обратного осмоса, на каждой осуществляемой i-стадии, используя явление обратного осмоса, повышают концентрацию водно-солевого раствора в i-емкости концентрата, для чего в каждой i-емкости концентрата используют давление в пределах 30-190 атм в интервале времени, в течение которого промежуточную плотность увеличивают до значения i и так далее до достижения конечного значения кон плотности.
2. Способ по п.1, по которому исходный водно-солевой раствор, представляющий собой пластовую или технологическую воду с содержанием солей ионов щелочных и щелочноземельных металлов и плотностью 1,005-1,050, очищают от посторонних примесей, постадийно концентрируют с помощью метода обратного осмоса до плотности 1,050-1,14 г/см3 при числе стадий концентрирования N, значение которого выбирают в качестве округленного до целого числа значения отношения
А/ Р, при 2 N 12,
где A - увеличение плотности раствора в данном процессе;
Р - эмпирическое среднее эффективное повышение плотности на каждом следующем блоке установки обратного осмоса,
затем доводят до заданной плотности в интервале значений 1,10-1,20 г/см3 добавлением солей щелочных и/или щелочноземельных металлов при выполнении соотношения
1,05 ( А+ В)/ В 1,35,
где В - повышение плотности раствора на стадии доведения до заданной плотности.
3. Способ по п.1, по которому исходный полуфабрикат жидкостно-солевого раствора с начальным содержанием C1 растворенных солей очищают до достижения содержания в нем газовых С2, и/или механических С3 , и/или биологических C4, и/или минеральных С 5 примесей, каждое из которых выбирают в пределах
1 (C1+C2+C3+C4 +C5)/C1 1,05.
4. Устройство изготовления жидкостно-солевого раствора, содержащее функционально и/или конструктивно взаимосвязанные между собой узел подачи и перекачивания растворов, узел очистки исходного раствора, технологические емкости и комплексный узел получения заданной плотности солевого раствора, выполненный в виде установки обратного осмоса, с возможностью повышения ею плотности раствора на величину A, и составленный из N блоков концентрирования раствора, где 2 N 12, а также установки доведения раствора до заданной плотности, с возможностью повышения ею плотности раствора на величину В, при выполнении соотношения
1,05 ( А+ В)/ В 1,35
и N, выбранном в качестве округленного до целого числа значения отношения А/ Р, где Р - эмпирическое среднее эффективное повышение удельной плотности раствора на каждом следующем блоке установки обратного осмоса.
Описание изобретения к патенту
Изобретение относится к нефтегазодобывающей отрасли и может быть использовано для приготовления солевого раствора для глушения скважин при их освоении и ремонте, а также в других отраслях народного хозяйства, в частности в коммунальном хозяйстве для целей поливания улиц для предотвращения гололеда, при изготовлении различных рассолов для получения и/или консервирования пищевых продуктов и других объектов и применений.
Известен способ глушения нефтяных и газовых скважин, включающий приготовление жидкости глушения в виде солевого раствора требуемой плотности и заливку его в скважину, отличающийся тем, что солевой раствор требуемой плотности готовят в опреснительной установке, при этом на ее вход подают отфильтрованную исходную сеноманскую воду от водозабора, а требуемую плотность солевого раствора на выходе из опреснительной установки достигают путем увеличения времени выпарки или выполнением выпарки в несколько этапов (патент РФ 2122629, МПК Е21В 43/12, C02F 1/04).
Недостатками указанного способа являются высокие энергозатраты на концентрирование раствора методом выпаривания, а также многостадийность и продолжительность процесса.
Для приготовления солевого раствора известно также применение устройства (узла), которое содержит емкости для гидродинамического перемешивания солевого раствора, шламовые насосы, трубопроводы и отличается тем, что снабжен дробилкой соли, загрузочным конвейером, дополнительными емкостями для хранения раствора соли оптимальной плотности, для запаса технической и горячей воды, емкостями блока химизации, отдельной емкостью для сбора шлама, соединенными трубопроводами через шламовые насосы с емкостями гидродинамического перемешивания солевого раствора, трехплунжерным насосом для дозированной подачи химреагентов в подготовленный солевой раствор, причем трубопровод подачи чистой воды в солевой раствор снабжен электроклапаном, а трубопровод выдачи готового солевого раствора имеет массовый расходомер (патент РФ 2264249, МПК B01F 1/00).
Недостатками указанного устройства являются необходимость использования привозных химических реагентов для получения раствора, в частности хлоридов натрия, магния и кальция, снижение вследствие этого экологической безопасности, а также низкая производительность процесса. Кроме того, использование привозных реагентов дорого и повышает стоимость всего процесса ремонта скважин.
Наиболее близким по совокупности существенных признаков к заявляемому изобретению является способ получения раствора глушения скважин из минерализованной пластовой воды методом выпаривания, отличающийся тем, что выпаривание производят в две ступени, причем на первой стадии выпаривают 75-85% исходной воды, к полученному рассолу добавляют исходную воду в соотношении (0,5-1,5):(0,5-1,5), а затем выпаривают раствор смешения до получения рассола заданной плотности, преимущественно 1,2 г/см3 (патент РФ 2107030, МПК C02F 1/04).
Основными недостатками указанного способа (способа-прототипа) являются высокие удельные энергозатраты, составляющие по данным, приведенным в патенте до 50 кВт*ч/м3 при получении концентрата плотностью 1,2 г/л и низкая производительность процесса, которая при мощности 50 кВт*ч может составлять (по литературным данным и нашим оценкам) 80-120 кг выпаренной воды (пара) в час. Необходимость работы с горячими соляными растворами диктует повышенные требования к коррозионной стойкости материалов устройств, используемых в данном способе, повышение требований техники безопасности, затрудняет обслуживание и автоматизацию процесса.
Решаемой задачей заявляемого изобретения является устранение указанных недостатков и достижение практического, технического результата в отношении значимого повышения эффективности процесса, а именно:
- снижение удельных энергозатрат при концентрировании раствора,
- повышение производительности процесса,
- снижение коррозионной агрессивности растворов,
- повышение экологической безопасности процесса, повышение удобства обслуживания и возможностей автоматизации, в том числе формирования жидкостно-солевой заглушки для нефтегазовой скважины.
Решение поставленной задачи достигается в заявляемом изобретении использованием для получения жидкостно-солевого раствора способа, согласно которому отбирают исходный жидкостно-солевой раствор в виде исходного водно-солевого раствора природного происхождения и/или его полуфабриката с содержанием растворенных солей, обеспечивающих его начальную плотность нач в пределах
1,0001 г/см 3 нач 1,140 г/см3,
и очищают его от газовых, и/или механических, и/или минеральных, и/или биологических примесей, подготовленный таким образом раствор последовательно концентрируют в N стадий, количество которых выбирают в пределах 2 N 12, увеличивают концентрацию и плотность раствора в процессе каждой i-й стадии, где 1 i 12 до промежуточного значения i, которое выбирают в пределах
1,01 ( кон+ i)/( нач+ i) 1,09,
где конечную плотность кон выбирают в пределах
1,050 г/см3 кон 1,200 г/см3,
для осуществления каждой из указанных стадий обогащаемый раствор последовательно пропускают через N конструктивно взаимосвязанных, подключенных к насосам высокого давления блоков обратного осмоса, составленных из емкостей концентрата и пермеата, разделенных соответственно мембранами обратного осмоса, на каждой осуществляемой i-стадии, используя явление обратного осмоса, повышают концентрацию водно-солевого раствора в i-емкости концентрата, для чего в каждой i-емкости концентрата используют давление в пределах 30-190 атм в интервале времени, в течение которого промежуточную плотность увеличивают до значения i, и так далее до достижения конечного значения кон плотности.
Заявляемое изобретение является техническим решением, т.к. представляет собой способ, т.е. процесс осуществления действий над материальным объектом с помощью материальных средств, а именно процесс осуществляется над материальным объектом - раствором с помощью различных материальных устройств - специальных установок и физических воздействий - давления.
Заявляемое изобретение промышленно применимо, т.к. может быть использовано в нефтегазодобывающей отрасли и других отраслях народного хозяйства, например коммунальном хозяйстве, и использует:
- пластовые и природные воды в тех формах, использование которых известно;
- устройства обратного осмоса, применение которых также известно.
Следует также заметить, что и назначение заявленного изобретения является актуальным и востребованным.
Заявленная совокупность существенных признаков позволяет решить задачу повышения эффективности процесса получения жидкостно-солевого раствора для глушения скважин, что выражается в достижении следующих технических характеристик:
1. Снижение удельных энергозатрат при концентрировании жидкостно-солевого раствора для глушения скважин до плотности 1,20 г/л.
Энергозатраты на получение концентрата плотностью 1,12 г/л составляют 0,6 кВт*ч/м 3, а при получении концентрата плотностью 1,20 г/л составляют 1,0-1,2. Таким образом, эффективность заявляемого способа в отношении удельных энергозатрат по сравнению со способом-прототипом К произв=Епр/Езаявл повышается в 42-50 раз, где Езаявл и Епр - удельные энергозатраты процесса получения концентрированного раствора соответственно по заявляемому способу и способу прототипу в кВт*ч/м3 (по данным прототипа Епр=50 кВт*ч/м3 при получении концентрата плотностью 1,2 г/л);
2. Повышение производительности процесса при концентрировании жидкостно-солевого раствора для глушения скважин до плотности 1,20 г/л.
При указанных выше энергозатратах (п.1) производительность процесса соответственно составляет 2,1 м3/ч и 1,8-1,9 м 3/ч. Таким образом, эффективность заявляемого способа в отношении производительности по сравнению со способом-прототипом Dпроизв=Fзаявл/Fпр повышается в 15-26 раз, где Fзаявл и Fпр - производительность процесса получения концентрированного раствора соответственно по заявляемому способу и способу-прототипу в м3/ч (по литературным и нашим данным Епр=0,08-0,12 м 3/ч при получении концентрата плотностью 1,2 г/л);
3. Снижение коррозионной агрессивности растворов.
Проведение процесса получения жидкостно-солевого раствора для глушения скважин при температурах окружающей атмосферы, а не при температуре кипения солевого раствора (более 100°С) резко повышает коррозионную стойкость конструкционных материалов установок и аппаратуры, используемых в процессе;
4. Повышение безопасности процесса, повышение удобства обслуживания и возможностей автоматизации.
Так как в процессе не используются горячие и кипящие агрессивные жидкости, то резко повышается надежность работы аппаратуры, расширяется возможность автоматизации, поскольку не требуется специальной защиты датчиков, повышается безопасность и удобство обслуживания процесса персоналом.
В обоснование вышеприведенных параметров процесса приводим следующие экспериментальные данные, сведенные в таблицу 1.
Таблица 1 | |||||||
№ , п/п | нач | N | Давление в емкости концентрата, атм | i | i | Заданное значение кон | Примечание |
1 | 1,0001 | 1 | 25 | 1 | 1,03 | 1,05 | Не удалось выйти на заданный параметр кон |
2 | 0,0001 | 2 | 30 | 2 | 1,03 | 1,05 | Выход на заданный параметр кон |
3 | 1,14 | 8 | 190 | 7 | 1,18 | 1,20 | Выход на заданный параметр кон |
4 | 1,14 | 14 | 190 | 7 | 1,22 | 1,30 | Не удалось выйти на заданный параметр кон |
5 | 1,12 | 4 | 80 | 3 | 1,18 | 1,20 | Выход на заданный параметр кон |
6 | 1,05 | 8 | 80 | 7 | 1,16 | 1,20 | Выход на заданный параметр кон |
7 | 1,05 | 6 | 60 | 5 | 1,09 | 1,12 | Выход на заданный параметр кон |
Выше перечисленная совокупность существенных признаков, позволяющая достичь заявленного технического результата не известна из уровня техники, т.е. не известно применение данной совокупности существенных признаков с получением заявленного технического результата. Таким образом, заявленное изобретение соответствует критерию «новизна».
Отличительными существенными признаками заявляемого изобретения являются:
- выбор, в качестве исходного продукта, раствора природного происхождения и/или его полуфабриката с содержанием растворенных солей, обеспечивающих его начальную плотность нач, в пределах 1,0001 г/см3 нач 1,14 г/см3, что расширяет возможность использования природных вод различного происхождения, в том числе и пластовых, а также позволяет использовать их полуфабрикаты с повышенной плотностью,
- очищение раствора от газовых, и/или механических, и/или минеральных, и/или биологических примесей, что также расширяет возможности использования раствора,
- последовательное концентрирование (обогащение) в N стадий, количество которых выбирают в пределах 2 N 12, увеличивают концентрацию и плотность раствора в процессе каждой i-й стадии, где 1 i 12 до промежуточного значения i, которое выбирают в пределах 1,01 ( кон+ i)/( нач+ i) 1,09,
где конечную плотность кон выбирают в пределах 1,05 г/см3 кон 1,20 г/см3,
для осуществления каждой из указанных стадий обогащаемый раствор последовательно пропускают через N конструктивно взаимосвязанных, подключенных к насосам высокого давления блоков обратного осмоса, составленных из емкостей концентрата и пермеата, разделенных соответственно мембранами обратного осмоса, на каждой осуществляемой i-стадии, используя явление обратного осмоса, повышают концентрацию водно-солевого раствора в i-емкости концентрата, для чего в каждой i-емкости концентрата используют давление в пределах 30-190 атм в интервале времени, в течение которого промежуточную плотность увеличивают до значения i и так далее до достижения конечного значения кон плотности.
Последнее позволяет выбирать оптимальные режимы проведения процесса для получения заданной плотности раствора, а именно количество стадий и давление, что значительно повышает эффективность процесса.
Из современного уровня техники не известно, что применение указанной совокупности отличительных существенных признаков способно положительно влиять на достижение заявленного технического результата.
С другой стороны, использование указанной совокупности существенных признаков для получения жидкостно-солевого раствора для глушения скважин также не следует для специалистов явным образом из уровня техники, т.к. не является объединением, изменением или совместным использованием сведений, содержащихся в уровне техники, и/или общих знаний специалиста.
Полезными модификациями описанного выше заявляемого способа является способ, согласно которому исходный водно-солевой раствор, представляющий собой пластовую или технологическую воду с содержанием солей ионов щелочных и щелочноземельных металлов и плотностью 1,005-1,050, очищают от посторонних примесей, постадийно концентрируют с помощью метода обратного осмоса до плотности 1,050-1,14 г/см3 при числе стадий (ступеней) концентрирования N, значение которого выбирают в качестве округленного до целого числа значения отношения А/ Р при 2 N 12,
где А - увеличение плотности раствора в данном процессе, а Р - эмпирическое среднее эффективное повышение плотности раствора на каждом следующем блоке установки обратного осмоса, и затем доводят до заданной плотности в интервале значений 1,10-1,20 г/см3 добавлением солей щелочных и/иди щелочноземельных металлов при выполнении соотношения
1,05 ( А+ В)/ В 1,35,
где В - повышение плотности раствора на стадии доведения до заданной плотности.
Другой полезной модификацией заявляемого способа является способ, по которому исходный полуфабрикат жидкостно-солевого раствора с начальным содержанием C1 растворенных солей очищают до достижения содержания в нем газовых С2, и/или механических С3, и/или биологических С4, и/или минеральных С5 примесей, каждое из которых выбирают в пределах 1 (C1+C2+C3+С4 +С5)/C1 1,05.
Обе модификации являются частными случаями использования основного способа, направленными на усиление эффекта изобретения, расширение его возможностей и удобства применения, являются техническим решением, т.к. представляет собой способ, т.е. процесс осуществления действий над материальным объектом с помощью материальных средств, а именно применение раствора в определенной форме по отношению к субъекту и в силу известности материальных средств и объектов, промышленно применимы.
В обоснование вышеприведенных параметров процесса приводим следующие экспериментальные данные, полученные при давлении в блоках обратного осмоса, равным 60 атм и сведенные в таблицу 2.
Таблица 2 | ||||||||
№ п/п | нач, г/см3 | (C1+C2+C3+С4+С 5)/C1 | N | А, г/см3 | Р, г/см3 | В, г/см3 | кон, г/см3 | Примечание |
1 | 1,003 | 1,06 | 12 | 0,137 | 0,01 | - | 1,14 | Не удалось выйти на заданный параметр кон |
2 | 1,005 | 1,05 | 12 | 0,135 | 0,01 | - | 1,14 | Выход на заданный параметр кон |
3 | 1,05 | 1,05 | 5 | 0,02 | - | 1,14 | Выход на заданный параметр кон | |
4 | 1,005 | 1,02 | 2 | 0,045 | 0,02 | - | 1,05 | Выход на заданный параметр кон |
5 | 1,05 | 1,00 | 4 | 0,7 | 0,02 | - | 1,12 | Выход на заданный параметр кон |
6 | 1,05 | 1,00 | 14 | 0,11 | 0,008 | - | 1,16 | Не удалось выйти на заданный параметр кон |
7 | 1,005 | 1,02 | 4 | 0,075 | 0,02 | 0,02 | 1,10 | Выход на заданный параметр кон. Доведение до заданной плотности осуществляли добавками хлористого натрия. |
8 | 1,05 | 1,02 | 3 | 0,05 | 0,02 | 0,02 | 1,12 | Выход на заданный параметр кон. Доведение до заданной плотности осуществляли добавками хлористого магния. |
9 | 1,14 | 1,02 | - | - | - | 0,06 | 1,20 | Выход на заданный параметр кон. Доведение до заданной плотности осуществляли добавками хлористого кальция. |
10 | 1,14 | 1,02 | - | - | - | 0,08 | 1,22 | Не удалось выйти на заданный параметр кон. Доведение до заданной плотности осуществляли добавками хлористого кальция. |
Для осуществления вышеописанного способа в заявляемом изобретении предлагается устройство изготовления жидкостно-солевого раствора, содержащее функционально и/или конструктивно взаимосвязанные между собой узел подачи и перекачивания растворов, узел очистки исходного раствора, технологические емкости и комплексный узел получения заданной плотности солевого раствора, выполненный в виде установки обратного осмоса, с возможностью повышения ею плотности раствора на величину А и составленный из N блоков концентрирования раствора, где 2 N 12, a также установки доведения раствора до заданной плотности, с возможностью повышения ею плотности раствора на величину В, при выполнении соотношения 1,05 ( А+ В)/ В 1,35 и N, выбранном в качестве округленного до целого числа значения отношения А/ Р, где Р - эмпирическое среднее эффективное повышение удельной плотности раствора на каждом следующем блоке установки обратного осмоса.
Блок-схема описанного устройства приведена на чертеже.
Обозначения, использованные на чертеже:
I - технологические емкости,
Ia - накопительная емкость исходного раствора,
Iб - накопительная емкость очищенного раствора,
Iв - накопительная емкость концентрата;
II - узел подачи и перекачивания растворов;
III - узел очистки исходного раствора;
IV - комплексный узел получения заданной плотности солевого раствора,
1, 2, 3 12 - блоки концентрирования установки обратного осмоса,
13 - установка доведения раствора до заданной плотности.
Действие устройства осуществляется следующим образом.
Исходный водно-солевой раствор природного происхождения и/или его полуфабрикат поступает из накопительной емкости (Iа) с помощью насосов, установленных в блоке узла подачи и перекачивания растворов (II) на узел очистки исходного раствора (III), очищенный раствор с помощью насосов (II) передается для концентрирования в комплексный узел получения заданной плотности солевого раствора (IV), где проходит концентрирования сначала на блоках обратного осмоса (1, 2, 3 12), а затем в установке доведения раствора до заданной плотности (13), полученный концентрат подается с помощью насосов узла подачи и перекачивания растворов (II) в накопительную емкость (Iв) и затем на глушение скважины. В случае необходимости получения растворов для глушения плотностью 1,050-1,14 г/см3 концентрат подается сразу в накопительную емкость (Iв) после блоков обратного осмоса (1, 2, 3 12), минуя установку доведения раствора до заданной плотности (13).
Обоснованием параметров, указанных в описании данного устройства, служат данные, приведенные в таблице 2.
Указанное устройство является техническим решением, т.к. состоит из материальных элементов-конструкций и промышленно применимо в отраслях народного хозяйства, прежде всего в нефтегазодобывающей отрасли, т.к. состоит из технических средств (элементов устройства), опробованных в промышленности. В качестве установки доведения раствора до заданной плотности можно использовать установки гидродинамического перемешивания, различные перемешивающие устройства и емкости с мешалками.
Из уровня техники не известно применение устройств с описанными существенными признаками, позволяющими получать жидкостно-солевой раствор с плотностью до 1,2 г/см 3 при значительной экономии энергозатрат в 42-50 раз и повышении производительности процесса в 15-26 раз (см. более подробное описание на стр.4-5). При этом также повышается надежность работы устройства, за счет снижения агрессивности солевых растворов и улучшаются условия обслуживания и состояние техники безопасности. Таким образом, заявляемое устройство соответствует критерию «новизна».
Отличительными существенными признаками заявляемого устройства является уникальная компоновка, сочетание его элементов, позволяющая достичь заявленного технического результата, а также комплексный узел получения заданной плотности солевого раствора, выполненный в виде установки обратного осмоса, с возможностью повышения ею плотности раствора на величину А и составленный из N блоков концентрировании раствора, где 2 N 12, а также установки доведения раствора до заданной плотности, с возможностью повышения ею плотности раствора на величину В, при выполнении соотношения 1,05 ( А+ В)/ В 1,35 и N, выбранном в качестве округленного до целого числа значения отношения А/ Р, где Р - эмпирическое среднее эффективное повышение удельной плотности раствора на каждом следующем блоке установки обратного осмоса.
Из уровня техники не известно применение совокупности указанных существенных признаков, а также комплексного узла с целью получения заявленного технического результата, а значит заявляемое устройство соответствует требованиям изобретательского уровня, т.к. не является объединением, изменением или совместным использованием сведений, содержащихся в уровне техники и не следует для специалистов явным образом из уровня техники.
Примеры.
Пример 1
В качестве исходного водно-солевого раствора природного происхождения используют сеноманскую пластовую воду плотностью 1,015 г/см3, данную воду очищают путем фильтрования до уровня содержания примесей, соответствующему равенству соотношения (C1+C2+C3 +С4+С5)/C1=1,02, где
C1 - содержание растворенных солей в исходном растворе, г/л,
С2 - содержание газовых примесей в исходном растворе, г/л,
С3 - содержание механических примесей в исходном растворе, г/л,
С4 - содержание биологических примесей в исходном растворе, г/л,
С5 - содержание минеральных примесей в исходном растворе, г/л.
Затем очищенный раствор подают на блоки установки обратного осмоса для концентрирования под давлением 190 атм, где осуществляют 8 ступеней концентрирования на восьми блоках установки, полученный на выходе из восьмого блока концентрат имел плотность 1,20 г/л. Данный раствор направляют на глушение нефтяной скважины.
Пример 2
В качестве исходного водно-солевого раствора природного происхождения используют сеноманскую пластовую воду плотностью 1,015 г/см 3, данную воду очищают путем фильтрования до уровня содержания примесей, соответствующему равенству соотношения (C1 +C2+C3+С4+С5)/C 1=1,02, где
C1 - содержание растворенных солей в исходном растворе, г/л,
C2 - содержание газовых примесей в исходном растворе, г/л,
С3 - содержание механических примесей в исходном растворе, г/л,
С4 - содержание биологических примесей в исходном растворе, г/л,
С5 - содержание минеральных примесей в исходном растворе, г/л.
Затем очищенный раствор подают на блоки установки обратного осмоса для концентрирования под давлением 60 атм, где осуществляют 4 ступени концентрирования на четырех блоках установки, полученный на выходе из четвертого блока концентрат имел плотность 1,12 г/л. Данный раствор подают на блок установки доведения раствора до заданной плотности, где осуществляется концентрирование раствора путем растворения в нем хлористого кальция до плотности 1,16 г/л. Полученный раствор направляют на глушение нефтяной скважины.
Таким образом, все вышеуказанные совокупности существенных признаков способа и устройства изготовления жидкостно-солевого раствора взаимосвязано и целенаправленно решают поставленную задачу и обеспечивают достижение указанных технических результатов.
Класс E21B43/12 способы или устройства для регулирования потока добываемой жидкости или газа в скважинах или к скважинам
Класс C02F1/04 дистилляцией или испарением