роторный аппарат для создания акустических колебаний в проточной жидкости

Формула изобретения

1. Роторный аппарат для создания акустических колебаний в проточной жидкости, содержащий корпус с патрубками входа и выхода среды, концентрично установленные в нем ротор и статор с каналами в боковых стенках цилиндров, крышку, камеру озвучивания, привод, отличающийся тем, что во входном патрубке установлен с возможностью возвратно-поступательного перемещения насадок с осевыми каналами, причем торцовая поверхность ротора со стороны входа обрабатываемой среды образует осевой зазор с торцевой поверхностью насадка, величина которого определяется выражением

Z= ( / )^0,5,

где =1,976 относительный осевой зазор;

- угловая скорость вращения ротора, 1/с;

- кинематическая вязкость среды, м²/с.

2. Роторный аппарат для создания акустических колебаний в проточной жидкости по п.1, отличающийся тем, что осевые каналы в насадке выполнены цилиндрическими или сужающимися-расширяющимися типа трубы Вентури.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к устройствам для создания акустических колебаний в проточной жидкости и может быть использовано для проведения и интенсификации различных физико-химических, гидромеханических и тепломассообменных процессов в системе «жидкость-жидкость».

Известно устройство для стабилизации потока суспензии, содержащее корпус, камеру высокого давления с перфорированным дном, воронку для подачи суспензии, приводной вал с ротором в виде перфорированного диска (SU 1518024 A1, МКИ B06B 1/20, 23.03.88). Суспензия поступает в зазор между дном и ротором, движется радиально и подвергается акустической обработке. Недостаток устройства - незначительное акустическое воздействие на обрабатываемую среду. Вследствие этого для повышения качества получаемой продукции необходимо увеличивать количество степеней обработки, что увеличивает металлоемкость и энергопотребление устройства.

Наиболее близким к изобретению является роторный аппарат, содержащий корпус с патрубками входа и выхода среды, концентрично установленные в нем ротор и статор с каналами в боковых стенках цилиндров, крышку, камеру озвучивания, привод. Торцовая поверхность ротора со стороны входа среды образует осевой зазор с крышкой аппарата, величина которого определяется выражением Z= ( / )^-1/2, где =14,7 - относительный радиальный зазор; - угловая скорость вращения ротора; - кинематическая вязкость среды, причем середина его находится на одной оси с осью симметрии каналов в роторе и статоре, а ширина кольцевой камеры в роторе равна длине канала статора и ширине камеры озвучивания (RU 2317142 C1, МКИ B01F 7/28, 20.02.2008). В аппарате осуществляется комплексное воздействие на обрабатываемую среду: гидромеханическое при предварительной обработке в осевом зазоре; акустическое и гидромеханическое в объемах кольцевой камеры в роторе, каналов статора и камеры озвучивания. Недостатком конструкции является то, что получаемый эффект обеспечивается при значительных угловых скоростях вращения ротора и, следовательно, при значительных энергозатратах, т.к. потери мощности в осевом зазоре пропорциональны ^2,5 (Червяков В.М., Коптев А.А. Течение ньютоновской жидкости в зазоре между коническими проницаемыми поверхностями. / Инженерно-физический журнал. - 2006. - Т.79, № 2. - С.92-98).

Техническая задача изобретения - снижение энергозатрат на проведение физико-химических, гидромеханических и тепломассообменных процессов и повышение их эффективности.

Поставленная задача изобретения достигается тем, что в роторном аппарате для создания акустических колебаний в проточной жидкости, содержащем корпус с патрубками входа и выхода среды, концентрично установленные в нем ротор и статор с каналами в боковых стенках цилиндров, крышку, камеру озвучивания, привод, во входном патрубке установлен с возможностью возвратно-поступательного перемещения насадок с осевыми каналами, причем торцовая поверхность ротора со стороны входа обрабатываемой среды образует осевой зазор с торцовой поверхностью насадка, величина которого определяется выражением

Z= ( / )^0,5,

где =1,976 - относительный осевой зазор, 1/с; - угловая скорость вращения ротора; - кинематическая вязкость среды, м²/с.

Осевые каналы в насадке выполнены цилиндрическими или сужающимися-расширяющимися типа трубы Вентури.

На фиг.1 изображен роторный аппарат, продольный разрез; на фиг.2 - вид А на фиг.1; на фиг.3 - вид Б на фиг.2.

Роторный аппарат содержит корпус 1 с патрубком выхода среды 2, крышку 3 с патрубком входа 4, в котором установлен цилиндрический насадок 5 с осевыми цилиндрическими или выполненными в виде трубы Вентури каналами 6, крепящийся к входному патрубку 4 крепежными элементами 7, находящимися в продольных пазах 8, ротор 9 с каналами 10 в боковых стенках, осевой зазор 11, образованный торцовыми поверхностями насадка 5 и ротора 9, статора 12 с каналами 13 в боковых стенках, камеру озвучивания 14, образованную корпусом 1, крышкой 3 и статором 12.

Аппарат работает следующим образом: обрабатываемая жидкая среда поступает под давлением в патрубок 4 и через осевые каналы 6 насадка 5, осевой зазор 11 поступает в полость ротора 9, затем через каналы 10 ротора и 13 статора проходит в камеру озвучивания 14, образованную корпусом 1, крышкой 3 и статором 12, и выводится из аппарата через патрубок 2. Величина осевого зазора 11 регулируется возвратно-поступательным перемещением насадка 5 и фиксируется крепежными элементами 7, находящимися в пазах 8.

Интенсификация технологических процессов в предлагаемой конструкции объясняется закономерностями течения вязкой ньютоновской жидкости в зазоре между неподвижным проницаемым и вращающимся дисками. Поставленная гидродинамическая задача решена на основании решения полной системы уравнений Навье-Стокса и неразрывности (Коптев А.А. Движение жидкости в центробежных полях. Ч. II. Течение жидкости в ограниченном пространстве вблизи вращающегося диска. М.: «Издательство Машиностроение - 1», 2006. С.209-212, 238-245, 255-267). Из численного решения следует, что при величине относительного осевого зазора =1,976, определяемого по формуле =Z( / )^0,5, где Z - осевой зазор между вставкой 5 и ротором 7, мм; - угловая скорость ротора, 1/с; - кинематическая вязкость среды, м²/с, в движущейся жидкости происходит скачкообразное изменение формы эпюры скоростей (точка ветвления решений), что приводит также к резкому изменению давления. Это приводит к интенсивной турбулизации потока в тонком слое жидкости, проходящей через зазор, что приводит к интенсификации, например, процесса эмульгирования. Для реализации этого явления необходимо, чтобы осевой зазор колебался возле точки ветвления в сторону увеличения и обратно в сторону уменьшения. Известно, что при изготовлении торцовой поверхности реальных размеров (диаметр до 60 мм) по 7-8 квалитету согласно ГОСТ 24819-63 торцовое биение достигает 0,04 мм, средний радиальный зазор в шарикоподшипниках (внутренний диаметр до 30 мм) равен 0,0125 мм, и, если учесть погрешности сборки аппарата и установки конкретной величины осевого зазора, то суммарная погрешность осевого радиального зазора достигает величины ±0,03 мм. Установлено, что процесс скачкообразного изменения формы эпюры скоростей критичен к величине относительного осевого зазора, характеризующего точку ветвления. Определим величину радиального зазора, необходимого для реализации предложенного решения на стандартных частотах вращения привода 150 с^-1 и 300 с^-1, для сред с различной вязкостью.

Пример 1. Для проведения процесса эмульгирования при получении 5% эмульсии масла в воде зазор равен ( 10^-6 м²/с)

Z= ( / )^0,5=1,976(10^-6/300)^0,5 =0,11·10^-3 м;

Z= ( / )^0,5=1,976(10^-6/150)^0,5 =0,16·10^-3 м.

Пример 2. Для проведения процесса эмульгирования при получении 5% эмульсии воды в турбинном масле ( 96·10^-6 м²/с) зазор равен

Z= ( / )^0,5=1,976(96·10^-6/300) ^0,5=1,12·10^-3 м;

Z= ( / )^0,5=1,976(96·10^-6/150) ^0,5=1,58·10^-3 м.

Таким образом, процент величины погрешности осевого зазора от величины собственно зазора изменяется от ±27% (пример 1) до ±2% (пример 2), что вполне достаточно для обеспечения работы аппарата при зазоре, соответствующем точке ветвления.

Сравнивая предлагаемое выражение для определения величины осевого зазора и выражение в описании прототипа можно установить, что для получения зазора 0,11 мм в прототипе необходима угловая скорость 17800 с^-1, а в нашем случае 300 с ^-1. Таким образом, потери мощности в зазоре снижаются на несколько порядков.

Наиболее просты в изготовлении цилиндрические осевые каналы в насадке. Для повышения эффективности обработки жидкой среды на предварительной стадии осевые каналы в насадке рекомендуется выполнять в виде трубы Вентури. При определенной скорости течения среды в суженной части канала давление в жидкости понижается до значения, при котором начинается рост всегда имеющихся в среде зародышей кавитации. Они выносятся потоком среды в расширяющуюся часть, где повышается давление, и схлопываются, т.е. в осевых каналах возникает гидродинамическая кавитация. При достижении критической скорости потока среды кавитационная область может занимать весь объем расширяющейся части канала. Возникающая кавитация является мощным фактором интенсификации процессов химической технологии, в частности процесса эмульгирования.

В полости ротора, при выходе среды из зазора, образуется вихревая дорожка Кармана, состоящая из правильной последовательности вихрей, вращающихся попеременно вправо и влево. При критерии Рейнольдса больше 1000 критерий Струхаля остается примерно постоянным (Шлихтинг Г. Теория пограничного слоя. - М.: Наука, 1969. - 744 с.). В случае, когда частота срывающихся вихрей равна частоте звуковых колебаний, генерируемых роторным аппаратом, возникает резонанс. В этом случае возрастает амплитуда звуковых колебаний и интенсивность вихрей в полости ротора, что способствует интенсификации технологических процессов.

Для подтверждения эффективности предлагаемого устройства при обработке жидкой среды проведены экспериментальные исследования по получению смазочно-охлаждающей жидкости в роторном аппарате. Концентрация эмульсола УКРИНОЛ-1 составляла 5%. Пробы отбирались после четырехкратного прохождения среды через аппарат. Эффективность процесса эмульгирования характеризовалась среднеарифметическим и максимальными диаметрами частиц эмульсола.

Величина осевого зазора, соответствующая точке ветвления, для данной среды принималась равной 0,16 мм, угловая скорость вращения - 150 с ^-1 (пример 1). Каналы в насадке 5 выполнены цилиндрическими.

N п/п	Величина осевого зазора, мм	dср, мкм	dmax, мкм
1	0,12	1,5	3,7
2	0,14	1,3	3,2
3	0,16	1,2	3,0
4	0,18	1,3	3,2
5	0,20	1,4	3,5
6	0,22	2,0	4,2

Результаты показывают, что роторный аппарат работает наиболее эффективно при величине осевого зазора, определенной по предложенной зависимости.

В аппарате осуществляется комплексное воздействие на обрабатываемую среду: кавитационное в каналах насадка и гидромеханическое в осевом зазоре - на предварительной стадии обработки и акустическое и гидромеханическое в каналах ротора, статора и камере озвучивания - на стадии окончательной обработки, при этом значительно снижаются энергозатраты на проведение процессов.