акустоэлектронный пав-сенсор

Формула изобретения

Акустоэлектронный ПАВ-сенсор, содержащий разделенные вакуумным зазором две монокристаллические пьезопластины, на внутренней поверхности одной из которых расположены два идентичных расположенных напротив друг друга встречно-штыревых преобразователя, один из которых - входной передающий, служащий для преобразования входного электрического сигнала в электроакустическую волну, и выходной приемный, служащий для преобразования электроакустической волны в электрический сигнал; входной порт для входа газа или жидкости в вакуумный зазор; выходной порт для выхода газа или жидкости из вакуумного зазора, отличающийся тем, что толщины пьезопластин H₁, H₂ меньше или сравнимы с длиной волны , а ширина вакуумного зазора (Н) меньше длины волны .

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к устройствам на поверхностных акустических волнах (ПАВ), более конкретно - к ПАВ-датчикам, использующим ПАВ, распространяющуюся в системе двух тонких пьезопластин, разделенных вакуумным зазором, и может быть использовано для определения физических и химических параметров газовых сред (жидкости), используя корреляцию изменения скорости такой акустической волны либо частоты, генерируемой в резонаторе ПАВ-устройства для создания беспроводных дистанционных аналитических систем на основе ПАВ-сенсоров и систем радиочастотной идентификации.

Известен ПАВ-сенсор [1, 2], содержащий одиночную пьезопластину, толщина которой сравнима с длиной волны. В качестве рабочей акустической волны в известном ПАВ-сенсоре используется волна Лэмба, распространяющая в одиночной пьезопластине, толщина которой сравнима с длиной волны . Недостатком известного решения является низкая чувствительность.

Известен ПАВ-сенсор [3], содержащий две пьезопластины, разделенные вакуумным зазором (ширина зазора сравнима или меньше длины волны). При этом толщина одной пьезопластины сравнима с длиной волны , а толщина другой пьезопластины много больше длины волны . В данном устройстве распространяется щелевая электроакустическая волна (ЩЭАВ), скорость и частота которой меняются при изменении типа и состава газа (жидкости) [4].

Эффективность таких сенсоров сравнительно мала, что не позволяет их использовать при конструировании высокоэффективных акустоэлектронных датчиков давления, анализаторов газа и жидкости.

Наиболее близким к заявляемому техническому решению по совокупности признаков является ПАВ-сенсор [3], принятый за прототип.

ПАВ-сенсор [3], использующий щелевую электроакустическую волну, включает: пьезоэлектрическую среду, имеющую в одной своей части тонкую пьезоэлектрическую мембрану и полубесконечную пьезоэлектрическую среду в другой части, разделенные вакуумным зазором, внутри которого распространяется щелевая акустическая волна; входной встречно-штыревой преобразователь (ВШП), сформированный на внутренней поверхности пьезоэлектрической среды с одной стороны для преобразования электрического входного сигнала в щелевую акустическую волну; выходной ВШП, сформированный на этой же внутренней поверхности пьезоэлектрической среды с другой стороны, напротив входного ВШП, для приема распространяющейся щелевой акустической волны и для преобразования волны в электрический сигнал; входной порт для входа жидкости в вакуумный зазор в пьезоэлектрической среде; выходной порт для выхода жидкости из вакуумного зазора в пьезоэлектрической среде, посредством чего жидкость чувствуется устройством. Когда жидкость протекает через вакуумный зазор, диэлектрическая проницаемость и вязкость жидкости определяются путем измерения частоты и скорости щелевой акустической волны.

Недостатком прототипа является низкая чувствительность и недостаточная эффективность сенсора.

Задачей изобретения является создание акустоэлектронного ПАВ-сенсора с повышенной чувствительностью для использования его при определении типа и состава газа (жидкости).

Техническим результатом данного изобретения является повышение чувствительности и эффективности ПАВ-сенсора при определении физических и химических параметров газовых сред (жидкости), преимущественно в беспроводных дистанционных аналитических системах на основе ПАВ-сенсоров.

Технический результат достигается тем, что акустоэлектронный ПАВ-сенсор, содержащий разделенные вакуумным зазором две монокристаллические пьезопластины, на внутренней поверхности одной из которых сформированы два идентичных, расположенных напротив друг друга встречно-штыревых преобразователя: входной передающий для преобразования входного электрического сигнала в электроакустическую волну и выходной приемный, служащий для преобразования электроакустической волны в электрический сигнал; входной порт для входа газа (жидкости) в вакуумный зазор; выходной порт для выхода газа (жидкости) из вакуумного зазора, характеризуется тем, что толщины пьезопластин H₁, Н₂ меньше или сравнимы с длиной волны , а ширина вакуумного зазора Н меньше длины волны .

На фиг.1 представлена конструкция предложенного акустоэлектронного ПАВ-сенсора.

Конструкция содержит две монокристаллические пьезопластины (1) толщиной

H₁, Н₂, разделенные вакуумным зазором (2) шириной Н.

На внутренней поверхности одной из пьезопластин фотолитографическим способом нанесены передающий (входной) и приемный (выходной) ВШП (3).

Входной ВШП служит для преобразования электрического входного сигнала в акустическую волну. Выходной ВШП, сформированный на той же внутренней поверхности пьезоэлектрической среды с другой стороны, напротив входного ВШП, служит для приема распространяющейся акустической волны и преобразования волны в электрический сигнал.

В системе тонкая пьезопластина - вакуумный зазор - тонкая пьезопластина распространяется электроакустическая волна, которую будем в дальнейшем называть электроакустической волной в системе двух тонких пьезопластин, разделенных вакуумным зазором.

В вакуумный зазор (2) через входной порт (4) вводится, а через выходной порт (5) выводится исследуемый газ (жидкость). Приемный и передающий ВШП покрыты диэлектрическим слоем (6) для устранения контакта ВШП с исследуемым газом (жидкостью). Сами пьезопластины закреплены на массивных диэлектрических (металлических) подложках (7). Ширина вакуумного зазора определяется толщиной диэлектрических прокладок (8).

Процесс определения типа и состава исследуемого газа (жидкости) происходит следующим образом:

входной ВШП, сформированный с одной стороны внутренней поверхности пьезоэлектрической среды, за счет пьезоэффекта преобразует электрический сигнал в акустическую волну;

выходной ВШП, сформированный с другой стороны этой же поверхности напротив входного ВШП, служит для приема распространяющейся акустической волны и преобразования волны в электрический сигнал;

входной порт (4) служит для входа газа (жидкости) в вакуумный зазор;

выходной порт (5) служит для выхода газа (жидкости) из вакуумного зазора;

диэлектрическая проницаемость газа (жидкости), проходящего через вакуумный зазор, определяется путем определения изменения скорости или частоты акустической волны при наличии газа (жидкости) в вакуумном зазоре (2).

Когда акустическая волна распространяется в вакуумном зазоре (2) между двумя пьезоэлектрическими пластинами, фазовая скорость акустической волны зависит от диэлектрической проницаемости газа (жидкости) в вакуумном зазоре (2). Если обозначить скорость акустической волны, распространяющейся в вакуумном зазоре, как v₀ , а скорость акустической волны, распространяющейся в вакуумном зазоре с газом (жидкостью), как v₁, то эти скорости будут отличаться тем больше, чем больше диэлектрическая проницаемость газа (жидкости). Тип газа (жидкости) определяется ее диэлектрической проницаемостью.

Для того чтобы определить тип газа (жидкости) (диэлектрическую проницаемость), измеряется частота f₀ акустической волны, распространяющейся в вакуумном зазоре (2), и рассчитывается фазовая скорость v₀. В данном случае связь между частотой и скоростью устанавливается с помощью соотношения v₀= *f₀.

Когда газ (жидкость) проходит в вакуумном зазоре (2) через входной порт (4), измеряется частота f₁ акустической волны и рассчитывается фазовая скорость v₁. Частота f₁ акустической волны определяется после того, как устанавливается стационарное течение газа (жидкости) в вакуумном зазоре (2). В данном случае связь между частотой и скоростью устанавливается с помощью соотношения v₁ = *f₁.

Таким образом, диэлектрическая проницаемость газа (жидкости), проходящего через вакуумный зазор (2), может быть определена по различию частот f₀ и f₁ или по различию скоростей v₀ и v ₁.

Для этого необходимо предварительно протабулировать зависимости изменения частоты или скорости акустической волны от величины диэлектрической проницаемости для различных видов жидкости и сформировать эти зависимости в виде базы данных.

Диэлектрическая проницаемость газа (жидкости) может быть определена путем поиска в этой базе данных соответствующих ближайших значений, таким образом, ПАВ-устройство может работать как датчик газа (жидкости).

Методика определения типа газа (жидкости) с помощью ПАВ-сенсора включает следующие шаги:

(a) измерение частоты акустической волны, проходящей через пустой вакуумный зазор, и расчет фазовой скорости;

(b) измерение частоты акустической волны и расчет фазовой скорости при наличии газа (жидкости), проходящего в вакуумном зазоре через входной порт;

(c) определение диэлектрической проницаемости газа (жидкости), проходящего через вакуумный зазор, по изменению частоты или скорости волны и идентификация тем самым типа газа (жидкости).

На шаге (с) диэлектрическая проницаемость газа (жидкости) определяется путем сравнения полученных данных с величинами, установленными ранее для диэлектрической проницаемости известных газов (жидкостей).

Сама конструкция ВШП, нанесенная фотолитографическим способом, может быть трех типов.

На фиг.2а представлена конструкция обычного двухфазного ВШП. При этом ширина металлических электродов и зазор между ними равны /4. На фиг.2b изображена конструкция двухфазного ВШП с двойными (расщепленными) электродами, при помощи которых может быть существенно снижен уровень внутренних отражений волны от электродов, поскольку частота электрического резонанса в 2 раза меньше частоты механического. При этом ширина электродов и зазор между ними равны /8.

На фиг.3 показана конструкция однофазного преобразователя, электроды (11) которого расположены на обеих сторонах поверхности пьезопластины (12). При этом нижний электрод - сплошной, а ширина верхних электродов и зазор между ними равны /2.

В качестве монокристаллических пьезопластин могут быть использованы: пьезопластина XY-среза ниобата лития (LiNbO₃, тригональная сингония), либо ниобата калия (KNbO₃, ромбическая сингония), либо освинцованного ниобата калия (PKN, орторомбическая сингония). В случае использования пьезопластин ниобата лития XY-среза распространяется квазипоперечная нормальная акустическая волна. Это квазигоризонтально-поперечная сдвиговая высокоскоростная акустическая волна, практически не имеющая компоненты механического смещения, нормальной к поверхности. В случае использования пьезопластин ниобата калия либо освинцованного ниобата калия XY-среза распространяется чисто поперечная нормальная акустическая волна (SH-волна). Это горизонтально-поперечная сдвиговая высокоскоростная волна, не имеющая компоненты механического смещения, нормальной к поверхности.

Благодаря этому такие волны распространяются в системе двух тонких пьезопластин, находящихся в контакте с газом (жидкостью), без радиационных потерь, которые обусловлены излучением энергии волны в газовую (жидкую) среду. Кроме того, особенностью горизонтально-поперечной сдвиговой акустической волны является то, что при определенной толщине пьезопластин (примерно 0.1 длины волны ( )) коэффициент электромеханической связи К² может быть очень высоким, что существенно увеличивает чувствительность сенсора.

На фиг.4 изображена рассчитанная зависимость величины К² и фазовой скорости волны V от относительной толщины вакуумного зазора (Н/ ) для пьезопластин LiNbO₃ XY-среза толщиной (H1/ =H2/ =0.1, 0.2, 0.5).

На фиг.5 показана рассчитанная зависимость фазовой скорости волны V от величины относительной диэлектрической проницаемости газа (eps) в системе двух пьезопластин LiNbO₃ XY-среза с относительной толщиной Н1/ =Н2/ =0.1, разделенных вакуумным зазором толщиной H/ =0.05. Как видно из фиг.5, зависимость скорости волны V от eps имеет линейный характер.

Литература

[1] United States Patent, patent Number 5, 189, 914, March 2, 1993, White, et al. Plate-mode ultrasonic sensor.

[2] United States Patent, patent Number 5, 212, 988, May 25, 1993, White, et al. Plate-mode ultrasonic structure including a gel.

[3] United States Patent, patent Number US 2005/0156484 A1, Jul. 21, 2005, V.Cherednick, M.Dvoesherstov, Y.L.Choi.

[4] М.Ю.Двоешерстов, В.И.Чередник, С.Г.Петров, А.П.Чириманов. Численный анализ щелевых электроакустических волн // Акустический журнал. 2004. Т.50. № 4. С.1-6.

[5] М.Ю.Двоешерстов, В.И.Чередник, С.Г.Петров, А.П.Чириманов. Электроакустические волны Лэмба в пьезокристаллических пластинах // Акустический журнал, 2004, Т.50, № 5, с.633-639.