способ определения коэффициента пуассона материала

Формула изобретения

Способ определения коэффициента Пуассона материала, заключающийся в одноосном механическом нагружении образца, регистрации с помощью двух независимых измерительных каналов возникающих при этом поперечных и продольных деформаций и вычислении коэффициента Пуассона по результатам этих измерений, отличающийся тем, что синхронно с деформациями измеряют и регистрируют по третьему измерительному каналу активность акустической эмиссии образца, а поперечные и продольные деформации измеряют на временном интервале механического нагружения образца, на котором зарегистрированные значения активности акустической эмиссии минимальны.

Описание изобретения к патенту

Способ относится к области исследования механических свойств материалов и может быть использован для определения коэффициента Пуассона, например горных пород.

Известен способ определения коэффициента Пуассона материала, заключающийся в механическом нагружении образца путем вдавливания в него сферического индентора и измерении диаметра пятна касания индентора, а также деформации материала и расстояния от места замера деформации до центра пятна касания, по которым вычисляют коэффициент Пуассона [1].

Недостатком известного способа является низкая точность определения коэффициента Пуассона из-за возможного существенного различия механических, в частности упругих и прочностных, свойств образца в его приповерхностных и внутренних областях, а также из-за сложности измерения с малыми погрешностями параметров, по которым рассчитывается коэффициент Пуассона.

Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению является способ определения коэффициента Пуассона материала, заключающийся в одноосном механическом нагружении образца, измерении и регистрации с помощью двух независимых измерительных каналов возникающих при этом поперечных и продольных деформаций и вычислении коэффициента Пуассона по результатам этих измерений [2]. В указанном способе-прототипе нагружение образца и измерения на нем проводят в два цикла, причем если в первом цикле нагружения продольные деформации измеряют первым измерительным каналом, а поперечные - вторым, то во втором цикле нагружения продольные деформации измеряют вторым измерительным каналом, а поперечные первым, усредняют результаты измерений соответствующих деформаций, измеренных в двух циклах нагружения, и по полученным усредненным значениям деформаций определяют коэффициент Пуассона.

Недостатком известного способа является низкая точность определения коэффициента Пуассона, особенно материалов с повышенной дефектностью, например таких как геоматериалы (горные породы). Их суммарная деформация складывается из упругой и неупругой составляющих, что приводит к нелинейному характеру связи между напряжениями и деформациями в значительной части диапазона нагружения. Это является источником погрешности оценки коэффициента Пуассона, который по определению должен характеризовать упругие свойства материала, и значит, измеряться в диапазоне напряжений, где их связь с деформациями максимально линейна.

В данной заявке решается задача повышения точности определения коэффициента Пуассона, за счет измерения поперечных и продольных деформаций в диапазоне напряжений, где их связь с деформациями максимально линейна.

Для решения поставленной задачи в способе определения коэффициента Пуассона материала, заключающемся в одноосном механическом нагружении образца, измерении и регистрации с помощью двух независимых измерительных каналов возникающих при этом поперечных и продольных деформаций и вычислении коэффициента Пуассона по результатам этих измерений, дополнительно синхронно с деформациями измеряют и регистрируют по третьему измерительному каналу активность акустической эмиссии образца, а поперечные и продольные деформации измеряют на временном интервале механического нагружения образца, на котором зарегистрированные значения активности акустической эмиссии минимальны.

Физические предпосылки предлагаемого способа определения коэффициента Пуассона дефектных материалов (геоматериалов) заключаются в особенностях их деформирования по сравнению с такими относительно малодефективными материалами, как, например, металлы.

При приложении увеличивающейся осевой нагрузки к образцу его суммарная деформация складывается из упругой и неупругой составляющих, соотношение между которыми на разных стадиях нагружения различно. Так, на начальной стадии нагружения деформирование носит преимущественно неупругий характер. Здесь закрываются поры и трещины в геоматериале, происходит разрушение слабых связей между отдельными структурными элементами, прочность которых оказывается ниже приложенной нагрузки. Указанное разрушение сопровождается значительной активностью акустической эмиссии. По мере дальнейшего монотонного увеличения нагрузки соотношение менее и более прочных связей между отдельными структурными элементами постоянно меняется в пользу последних. При этом активность акустической эмиссии уменьшается. При достижении определенных индивидуальных для каждого типа геоматериала значений напряжений в нем достигается так называемое состояние максимального уплотнения. В этом состоянии геоматериал характеризуется минимумом дефектов и максимальным сопротивлением к их образованию и росту, а значит и минимумом активности акустической эмиссии, возникающей под влиянием одноосного нагружения. При превышении последним некоторого порогового значения происходит образование новых дефектов (трещин) и, как следствие, резкое увеличение поперечных деформаций образца и рост активности акустической эмиссии. Таким образом, именно на участке нагружения, где имеет место состояние максимального уплотнения образца, преобладают упругие деформации, а активность акустической эмиссии минимальна. Связь между напряжением и деформацией здесь наиболее линейна, а расчетное значение коэффициента Пуассона наиболее точно.

Способ определения коэффициента Пуассона материала иллюстрируется фиг.1 и фиг.2, где на фиг.1 схематично показано устройство, обеспечивающее реализацию способа, а на фиг.2 - характерные графики изменения во времени осевого напряжения ₁, поперечной деформации ₃, продольной деформации ₁, активности акустической эмиссии и коэффициента Пуассона, полученные экспериментально при одноосном нагружении образца песчаника Жезказганского месторождения.

Представленное на фиг.1 устройство содержит верхнюю нагружающую плиту 1 и нижнюю нагружающую плиту 2 гидравлического пресса (на фиг.1 условно не показан), между которыми размещен исследуемый образец 3 геоматериала. На образце 3 закреплены датчики 4 поперечных деформаций, датчик 5 продольных деформаций и приемный пьезопреобразователь 6 акустической эмиссии, имеющий надежный акустический контакт с образцом 3. Датчик 4 поперечных деформаций подключен ко входу прибора 7 для измерения поперечных деформаций. Датчик 5 продольных деформаций подключен ко входу прибора 9 для измерения продольных деформаций. Приемный пьезопреобразователь 6 акустической эмиссии подключен ко входу прибора 8 для измерения активности акустической эмиссии. При этом выходы измерительных приборов 7, 8 и 9 подключены к соответствующим входам многоканального регистратора 10, в качестве которого может быть использован персональный компьютер.

На фиг.2 представлены графики, иллюстрирующие изменение соответствующих параметров нагружаемого образца 3 песчаника во времени: график 11 поперечных деформаций ₁, график 12 продольных деформаций ₁ и график 13 активности акустической эмиссии. На временной оси (абсцисс) графиков фиг.2 отмечены моменты 14 и 15 времени, соответственно начала t₁ и конца t₂ временного интервала t=t₂-t₁ нагружения образца 3, на котором значения активности акустической эмиссии минимальны. На фиг.2 представлены также график 16, отражающий измерение во времени осевого напряжения ₁ в образце, и график 17, отражающий изменение во времени рассчитанного коэффициента Пуассона.

Способ определения коэффициента Пуассона материала реализуют следующим образом. Образец 3 (обычно цилиндрической формы) помещают между верхней нагружающей плитой 1 и нижней нагружающей плитой 2 пресса (на фиг.1 условно не показан), с помощью которого путем увеличения осевого давления Р, осуществляют механическое нагружение образца 3 вдоль его оси. При этом в соответствии с графиком 16 возрастает осевое напряжение в образце 3, увеличиваются в соответствии с графиком 11 его поперечные деформации ₃ и в соответствии с графиком 12 его продольные деформации ₁. Поперечные деформации ₃ образца 3 воспринимают датчиком 4 поперечных деформаций и измеряют прибором 7 для измерения поперечных деформаций, а продольные деформации ₁ образца 3 воспринимают датчиком 5 продольных деформаций и измеряют прибором 9 для измерения продольных деформаций.

В процессе одноосного нагружения образца 3 синхронно с измерением деформаций с помощью приемного пьезопреобразователя 6 принимают возникающие в образце 3 сигналы акустической эмиссии. Эти сигналы подают на вход прибора 8 измерения активности акустической эмиссии. Сигналы с выходов приборов 7, 8 и 9 подают на соответствующие входы многоканального регистратора 10, на индикаторе которого получают график 11 поперечных деформаций, график 12 продольных деформаций и график 13 активности акустической эмиссии в функции от времени t.

На временной оси графика 13 активности акустической эмиссии отмечают момент 14 времени t₁ и момент 15 времени t₂, в которые соответственно начинается и заканчивается временной интервал t=t₂-t₁, где активность акустической эмиссии минимальна.

Далее из точек t₁ и t₂, соответствующих моментам 14 и 15 на оси времени, проводят перпендикулярно этой оси параллельные пунктирные прямые и получают, таким образом, проекции интервала t на график 11 относительной поперечной деформации и на график 12 относительной продольной деформации. Проекции временного интервала t на график 11 соответствует конечная на интервале t относительная поперечная деформация ₃₂ и начальная на интервале t относительная поперечная деформация ₃₁. Проекции временного интервала t на графике 12 соответствует конечная на интервале t относительная продольная деформация ₁₂ и начальная на интервале t относительная продольная деформация ₁₁. По измеренным приращениям ₃= ₃₂- ₃₁ относительных поперечных деформаций и приращениям ₁= ₁₂- ₁₁ относительных продольных деформаций рассчитывают искомый коэффициент Пуассона

Экспериментальная проверка предлагаемого способа определения коэффициента Пуассона осуществлялась на цилиндрическом образце песчаника диаметром 40 мм и высотой 80 мм в соответствии со схемой, представленной на фиг.1, и описанным выше алгоритмом. При этом были получены зависимости, представленные на фиг.2. На графике 13 зависимости активности акустической эмиссии в образце 3 песчаника от времени t его нагружения был выделен участок между моментом 15 времени t₂, и моментом 14 времени t₁, где активность акустической эмиссии минимальна. При этом величина t ₂ составила 294 с, величина t₁=212 с. По графику 11 поперечных деформаций были определены значения этих деформаций, соответствующие моментам времени t₂ и t₁ , которые составили, соответственно, ₃₂=9,38·10^-4 и ₃₁=3,91·10^-4. Далее по графику 12 продольных деформаций были определены значения этих деформаций, соответствующие моментам времени t₂ и t₁ , которые составили, соответственно, ₁₂=128·10^-4 и ₁₁=100·10^-4. Откуда ₃= ₃₂- ₃₁=5,47·10^-4 и ₁=28·10^-4, а искомый коэффициент Пуассона

Таким образом, предлагаемый способ позволяет повысить точность определения коэффициента Пуассона геоматериала, так как он рассчитывается по относительным поперечным и продольным деформациям образца в диапазоне максимально возможной для данного материала линейности между напряжениями и деформациями, о чем свидетельствует минимальный уровень активности акустической эмиссии.

Источники информации

1. Авторское свидетельство СССР № 1176209, Кл. G01N 3/00, опубл. 30.08.85, Бюл. № 32.

2. Авторское свидетельство СССР № 551536, Кл. G01N 3/00, опубл. 25.03.77, Бюл. № 1.