способ лазерного гетеродинного приема излучений

Формула изобретения

Способ лазерного гетеродинного приема излучений, основанный на фотосмешении в оптически связанных с приемным объективом фоточувствительных элементах принимаемого излучения с когерентным с ним гетеродинным излучением в форме плоской волны с разностной частотой, расположенной в спектре радиосигналов, отличающийся тем, что приемные площадки фоточувствительных элементов смещают относительно фокальной плоскости приемного объектива на расстояние, равное 1,95 (f/D), где f - фокусное расстояние, D - диаметр приемного объектива, - длина волны лазерного излучения, при условии, когда рабочая площадка фоточувствительного элемента существенно больше величины ( f/D)²/2.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к лазерной доплеровской локации дисперсионно ограниченных объектов с их панорамным поиском по угловым координатам и многоканальной обработкой принимаемых излучений в режиме гетеродинного приема с оптимальной фильтрацией на основе дисперсионных линий задержки (ДЛЗ).

Известно построение лазерных доплеровских локаторов с многоканальной обработкой информации на основе ДЛЗ, работающих в режиме гетеродинного приема излучений [1-5]. Использование фактора высокой когерентности излучения одночастотных газовых лазеров [6, 7], например СО₂-лазеров, позволяет осуществить когерентный прием таких излучений методом фотосмешения сигнального и гетеродинного пучков, что находит применение в лазерных доплеровских локаторах. Полученные в результате фотосмешения радиосигналы разностной частоты обрабатываются в согласованных фильтрах на ДЛЗ, что позволяет повысить обнаружительную способность локаторов, то есть величину отношения сигнал/шум на входе решающего устройства [8-13].

Для обнаружения объектов в расширенной угломестной зоне кругового обзора с узким мгновенным углом зрения по азимуту (то есть при «веерообразной» диаграмме излучения) в когерентных локаторах на CO₂-лазерах используют фотодиодные линейки из N фоточувствительных элементов КРТ (тройные соединения Kd Hg Т1, охлаждаемые жидким азотом) с N-канальной согласованной фильтрацией с использованием ДЛЗ. При этом предельная дальность обнаружения L диффузных дифракционно-ограниченных объектов находится из решения трансцендентного уравнения

где - экстинкция среды, Р - мощность излучающего лазера, k - пропускание в излучающем и приемном трактах, у - эффективность фотосмешения, S - эффективная поверхность отражения (ЭПО) лоцируемого объекта, D - диаметр входного зрачка (приемного объектива), - отношение сигнал/шум по напряжению на входе решающего устройства, - спектральная плотность мощности шума фотодетектора (фоточувствительного элемента КРТ), Т₀ - период кругового обзора, В= F - база ДЛЗ, - длительность импульсной характеристики ДЛЗ, F - рабочая полоса частот ДЛЗ, F_d - полоса неопределенности доплеровских сдвигов частоты F_d=2 v/ . где v - разница между наибольшей и наименьшей возможных радиальных скоростей движущегося объекта, - длина волны лазерного излучения ( =10,6 мкм для CO₂-лазера), причем для гауссовских сигнала и шума имеем ²=(lnФ/lnG) - 1, где G и Ф - соответственно вероятности правильного обнаружения и ложных тревог, значениями которых обычно задаются при расчете локационной системы.

Выбор ДЛЗ существенно влияет на обнаружительные, точностные и динамические характеристики локатора, как это следует из (1). Пороговые свойства фотодетектора при когерентном приеме определяются параметрами и y, и важно оценить эти величины.

В известных локационных гетеродинных системах фотоприемник обычно устанавливают в фокальной плоскости приемного объектива, то есть совмещают фоточувствительный элемент с диском Эйри, внутри которого сигнальное поле считается плоским и сосредоточивает до 84% всей энергии сигнала. При этом лазерное взаимно когерентное с сигнальным гетеродинное поле также плоское, что обеспечивает наибольшую эффективность фотосмешения сигнального и гетеродинного полей. Этот известный способ совмещения фоточувствительного элемента с фокальной плоскостью приемного объектива (с диском Эйри) используется в заявляемом техническом решении в качестве прототипа.

Однако, как будет показано ниже, такому известному способу присущ недостаток, заключающийся в том, что при этом снижается при прочих равных условиях результирующее отношение сигнал/шум на входе решающего устройства при условии, когда рабочая площадка (апертура) фоточувствительного элемента не согласована с параметром приемного объектива ( f/D)², где f - фокусное расстояние приемного объектива, определяющим апертуру диска Эйри.

Указанный недостаток известного способа устранен в заявляемом техническом решении.

Целью изобретения является повышение отношения сигнал/шум на входе решающего устройства.

Указанная цель достигается в способе лазерного гетеродинного приема излучений, основанном на фотосмешении в оптически связанных с приемным объективом фоточувствительных элементах принимаемого излучения с когерентным с ним гетеродинным излучением в форме плоской волны с разностной частотой, расположенной в спектре радиосигналов, отличающимся тем, что приемные площадки фоточувствительных элементов смещают относительно фокальной плоскости приемного объектива на расстояние, равное 1,95 (f/D)², где f - фокусное расстояние, D - диаметр приемного объектива, - длина волны лазерного излучения, при условии, когда рабочая площадка фоточувствительного элемента существенно больше величины ( f/D)²/2.

Достижение указанной цели объясняется результатами анализа конкуренции между снижением эффективности фотосмешения сигнального и гетеродинного волновых полей при смещении рабочих площадок фоточувствительных элементов от фокальной плоскости приемного объектива, где для сигнального поля волна отличается от плоской (как в диске Эйри), и увеличением мощности сигнальной компоненты на рабочей площадке фоточувствительного элемента, нивелирующим действие шума гетеродинного поля.

Проанализируем сущность эффекта увеличения отношения сигнал/шум на входе решающего устройства локатора с гетеродинным приемом в заявляемом техническом решении.

Как известно [14, 15], распределение поля в фокальной плоскости приемного объектива, образуемое точечным источником (дифракционно ограниченным объектом), определяется функцией рассеяния

где J₁(r) - функция Бесселя первого порядка. При этом радиус диска Эйри задается аргументом функции Бесселя и равен r_Э=3,83 f/ D=1,22 f/D, и в сечении диска Эйри сигнальная волна плоская и содержит 84% от мощности полезного сигнала Р_С , падающего на фотодетектор ( =0,84 - коэффициент использования мощности сигнальной компоненты на фотодетекторе).

Полагая поле гетеродинной волны также плоским и коллинеарным оптической оси приемного объектива, имеем коэффициент фотосмешения у=1 при условии соизмеримости рабочей площадки фотодетектора с площадью диска Эйри, то есть когда соблюдается приблизительное равенство ( f/D)². При этом спектральная плотность мощности шума =(h )/ )(1+Р_Ш/Р_Г) при шумовой компоненте Р_Ш=[h / e(I+WkT_Ш/2eR)]+Р_Ф +Р_С, где h - энергия фотона, - квантовая эффективность фотодетектора, Р _Г - мощность гетеродинного поля на фотодетекторе (на площадке ), е - заряд электрона, I - темновой ток фотодетектора, k - постоянная Больцмана, W, Т_Ш и R - соответственно фактор шума, шумовая температура и шумовое сопротивление фотодетектора, Р_Ф - мощность фоновой засветки на апертуре о, к которой чувствителен фотодетектор.

В случае, когда >> ( f/D)², что практически всегда имеет место, средний квадрат тока фотодетектора на промежуточной частоте, равной разности зондирующего и отраженного от движущегося объекта локации излучений, определяется как

причем (dP_C/d )_o - поверхностная плотность мощности сигнала в нулевом порядке дифракции (в диске Эйри), d =rdrd - дифференциал площадки фотодетектора, а интеграл в (3) может быть представлен в виде

причем распределение плотности мощности таково, что (dP_C/d )_o|r>r_Э=0, и также (dP_С/d )_о|r=0= Р_С/ _о ², где _о - эквивалентный радиус диска Эйри, в пределах которого полезная компонента освещенности принимается условно постоянной и равной освещенности в центре диска Эйри (r=0). На остальной части рабочей поверхности фотодетектора - _o ² гетеродинное поле действует как фоновая засветка, поэтому ясно, что в этой части фотодетектора приумножается шум в выделяемом на выходе фотодетектора сигнале промежуточной частоты, и при этом =(h )/ )(1+Р_Ш/Р_Г) / _о ² при _о<r_Э, причем значение _о получают из (2) в форме интегральной оценки вида

, r_Э=Х₀ f/ D, Х_о=3,83 - корень функции Бесселя первого порядка. Учитывая, что J₁( |r|)=J₁(х) при = D/ f и с индексами =-1 и =1, решение которого имеет вид

Обобщенное выражение использованной в (5) гипергеометрической функции вида

для индексов p=1, q=2, z=x² /4 и с символами Пахгаммера (s)_k, определяемыми как (s)_k=s(s+1)(s+2)...(s+k-1)=Г(s+k)/Г(k), то есть отношением гамма-функций, с учетом (5) и (6) определяет искомое решение для величины _o в форме:

С математической точки знения аналогичный результат получают либо путем вычисления интеграла от произведения комплексно-сопряженных сигнального и гетеродинного коллинеарных полей на входной апертуре приемного объектива, либо в любом произвольно расположенном от фокальной плоскости сечении, ортогональном оптической оси приемного объектива, как это показано в работе [14]. Однако это справедливо при использовании одиночного фотодетектора. В случае линейки фотодетекторов потребовалось бы использовать N гетеродинных полей, векторы-орты которых образовывали бы углы в смежных каналах /(N-1), что исключается из-за невозможности взаимной экранировки гетеродинных полей одного канала от других. Поэтому для фотоприемной линейки используют, как правило, единое гетеродинное поле в виде плоской волны, коллинеарной оптической оси приемного объектива.

В этом случае возможность произвольного сдвига z линейки фотодетекторов от фокальной плоскости приемного объектива существенно ограничена возрастающей степенью неколлинеарности смешиваемых в сечении (z) фотоприемников сигнального и гетеродинного полей, в результате чего снижается эффективность фотосмешения у, несмотря на рост (z) с увеличением смещения z. Как известно, (z)²= _o ²+(z· / ₀)², и сферичность сигнального поля R(z)=z[1+( ₀ ²/z· )²] изменяется от плоского R= при z=0 до R=z при z>> .

Выражение для комплексной амплитуды гауссова пучка на расстоянии z от фокальной плоскости приемного объектива имеет вид

e(r)|_Z=[E_{0 o}/ (z)]ехр[-r²/ (z)²]exp{i[(2 z/ )-arctg( z/ ₀ ²)+( r²/ R(z))]} с зависящей от радиус-вектора r, лежащего в плоскости регистрации, фазой (r,z), имеющей значение (r,z)=( r²/ z)[1+( ₀ ²/ z)²] для 0 r (z), причем считаем, что _o=0,695 f/D, как указано в (7).

Средний ток биений на промежуточной частоте в фотодетекторе определяется как

Обозначая = (r,z)= z(r/ (z))²/ ₀ ², находим r dr=[ (z)² ₀ ²/2 z]d и интегрируем (8) по переменной в пределах 0 z/ ₀ ². Тогда для (8) получим выражение <i_вых>=А ₀ (z)sin( z/ ₀ ²)/ z/ ₀ ², где A - некоторая размерная константа. Отмечаем, что в фокальной плоскости приемного объектива при z=0 значение <i_вых >= А ₀ ², и при этом полагаем, что y=1. Тогда можно понять, что эквивалентная эффективность фотосмешения при смещении z плоскости регистрации y²=<i_вых(z)>/<i _вых(0)>=( (z)/ ₀)sin (az)/az характеризует пороговые свойства фотодетектора при когерентном приеме. После простых преобразований можно получить для квадрата эквивалентной эффективности фотосмешения вблизи фокальной плоскости приемного объектива следующее выражение

где a= / ₀ ². Первый сомножитель правой части выражения (9) представляет спадающую в интервале 0 |az| функцию, а второй - параболически возрастающую. Исследуя функцию (9) на экстремум d[y²(p)]/dp=0, где р=az, приходим к уравнениям вида sin p₁ /p₁=0 с корнями для него p ₁=±n , при n=1, 2, 3,... - целые числа, и р₂ =tg p₂-p₂ ³ для интервала 0<|р|< /2, корнями которого являются р₂=±1,2855 рад. Корни р₁ интереса не представляют, а корень р₂ образует максимум функции Мах(у ²)=1,478 при оптимальном смещении z*=1,952 (f/D)²= p_{2 0} ²/ .

Здесь следует иметь в виду, что эффективность фотосмешения при |z|>0 может только убывать в сравнении с единицей (для z=0), увеличение же пороговой чувствительности при смещении z просто объясняется ростом площади сигнального пятна (z) на фотодетекторе, то есть имеет место увеличение отношения

которое при расчетах локационной системы использовано в выражении (1).

Величина смещения плоскости регистрации от фокальной плоскости приемного объектива и отвечающая оптимальному значению отношения у₂/ сравнительно мала. Так, для приемного объектива с параметрами: f=286 мм, D=200 мм при =10,6 мкм она составляет всего лишь величину z*=42,1 мкм. Смещение линейки фотодетекторов на большую или меньшую от указанной длину снижает пороговые свойства приемной системы локатора. Наибольший выигрыш в чувствительности приемного тракта составляет до 48% согласно (10) при выборе смещения z*.

Нетрудно показать, что при смещении z>> функция (10) осциллирует с периодом az= и является затухающей по ее огибающей с коэффициентом затухания, обратно пропорциональным квадрату отношения z/ , следовательно, при осуществлении когерентного приема излучений точность установки линейки фотодетекторов вблизи фокальной плоскости должна быть весьма высокой, например не хуже 10 мкм.

Поскольку в практически реализуемых доплеровских локационных системах с когерентным приемом методом гетеродинирования всегда выполняется неравенство >> ( f/D)²/2, то согласно теореме Ван-Циттера-Цернике [15] радиус когерентности r_ког, характеризующий размер лоцируемого объекта d_об, и дальность до него L связаны выражением r_ког= L/d_об, поэтому при вынужденном снижении L при указанном условии >> ( f/D)²/2 возникает опасность приема излучения от объекта, считающегося протяженным (а не дифракционно ограниченным, точечным для локатора), что вызывает многомодовость приема. Число таких мод m=(D/2r_ког) ², каждая их которых имеет произвольную начальную фазу колебаний в сигнале биений на промежуточной частоте, и поэтому результирующее колебание на выходе фотодетектора может как увеличиться, так и уменьшиться, что нежелательно, так как это может снизить вероятность правильного обнаружения объекта G за счет уширения «сжатого» в ДЛЗ импульса-отклика, то есть приводит к снижению отношения сигнал/шум на входе решающего устройства.

Таким образом, заявляемое техническое решение предпочтительно для применения в лазерных когерентных доплеровских локаторах, работающих по малоразмерным объектам, например по крылатым ракетам морского базирования и аналогичным им объектам, в частности в локаторах, предложенных в [3], с многоканальной обработкой на ДЛЗ, которые нашли широкое применение не только в локации, но и в других областях техники, в частности в микроинтроскопии непрозрачных объектов [16].

Литература

1. О.Ф.Меньших, Согласованный фильтр, Патент РФ №2016493.

2. О.Ф.Меньших, Устройство для анализа спектра сигналов, Патент РФ №2040798.

3. О.Ф.Меньших, Способ локации, Патент РФ №2296350.

4. Лазерная локация, Под ред.Н.Д.Устинова, М., Машиностроение, 1984.

5. В.В.Протопопов, Н.Д.Устинов, Инфракрасные лазерные локационные системы, М., Воениздат, 1987.

6. Измерение спектро-частотных и корреляционных параметров и характеристик лазерного излучения, Под ред. А.Ф.Котова и Б.М.Степанова, М., Радио и связь, 1982.

7..Ч.Кук, М.Бернфельд, Радиолокационные сигналы, пер. с англ., Под ред. В.С.Кильзона, М., Сов.радио, 1971.

8. Фильтры на поверхностных акустических волнах, Под ред. Г.Мэттьюза, М., Сов. радио, 1981,472 с.

9. В.И.Тверской, Дисперсионно-временные методы измерения спектров радиосигналов, М., Сов.радио, 1974, 240 с.

10. А.А.Джек, П.М.Грант, Дж.Х.Коллинз, Теория проектирования и применение Фурье-процессоров на поверхностных акустических волнах, ТИИЭИР, 1980, №4, р.22-43.

11. Фильтры на поверхностных акустических волнах, технология и применение, пер. с англ. Г.Б.Звороно, Под ред. В.Б.Акпамбетова, М., Радио и связь, 1981.

12. Я.Д.Ширман, В.Н.Манжос, Теория и техника обработки радиолокационной информации на фоне помех, М., Радио и связь, 1981.

13. Ю.С.Лезин, Оптимальные фильтры и накопители импульсных сигналов, М, Сов. радио, 1969.

14. А.Папулис, Теория систем и преобразований в оптике, М., Мир, 1971.

15. М.Борн, Э.Вольф, Основы оптики, М., Наука, 1970.

16. О.Ф.Меньших, Ультразвуковой микроскоп, Патент РФ №2270997.