способ определения отдельных видов электрохимических и биохимических коррозионных процессов

Формула изобретения

Способ определения коррозионных характеристик в конструкциях бытовых стиральных машин, содержащих бак и установленный с возможностью вращения относительно вертикальной оси отжимной резервуар-барабан, входящие в состав внутренней подвижной части стиральной машины, балансировочное кольцо с крышкой и желобом, четыре опоры в виде штоков, которые ориентированы в пространстве вертикально и шарнирно соединены с корпусом и внутренней подвижной частью стиральной машины, нижний конец опор соединен с внутренней подвижной частью выше ее центра тяжести так, что все точки внутренней подвижной части в случае вращения неуравновешенного барабана, при отклонении от положения равновесия в вертикальной плоскости, проходящей через опоры и центр ее тяжести, движутся поступательно, причем снята верхняя панель стиральной машины, измерены и выравнены расстояния между краем бака и стенкой корпуса по всем четырем направлениям путем установки под опоры компенсирующих шайб, и внутренняя подвижная часть имеет такую геометрию, что центр ее тяжести находится выше дна барабана, в стенке барабана выполнены два отверстия, через которые протянута проволока для грузов различной массы, и внутри балансировочного кольца размещают испытуемые образцы в виде шариков одинакового размера из углеродистой стали, при этом они размещаются в ограниченном секторе, образованном связанными подвижными радиальными перегородками, и находятся в соприкосновении друг с другом, отличающийся тем, что для определения отдельных видов электрохимических и биохимических коррозионных процессов грузы различной массы и балансировочное кольцо располагают на высоте центра тяжести внутренней подвижной части, внутреннюю полость балансировочного кольца заполняют коррозионной средой, на внутренней боковой поверхности большего радиуса балансировочного кольца выполняют дополнительные радиальные перегородки с зазубринами, в желобе делают отверстия для удаления продуктов коррозии, в крышке балансировочного кольца выполняют отверстия для выхода газов и летучих продуктов коррозии, а на электроприводе, закрепленном неподвижно в нижней части внутренней подвижной части, устанавливают электронный измеритель потребляемой мощности и закрывают на время движения отверстия в крышке балансировочного кольца пробками из пластичного материала, осуществляют разгон барабана без грузов (неуравновешенной массы) и измеряют ряд значений мощности Р _пуск, P₁,..., P_i ,..., P_k и вычисляют их среднее значение P_cp(j), где k - число измерений во время разгона, на основе схем умножения двух сигналов, пропорциональных значениям напряжения и тока, последовательно в течение разгона барабана и совершения им трех оборотов вокруг своей вертикальной оси и затем, подвешивая к стенке барабана дополнительные грузы, определяют критическую неуравновешенную массу m _j, при наличии которой барабан при разгоне задевает стенку корпуса в заданных габаритах рабочей зоны внутренней подвижной части, после совершения трех оборотов вокруг своей вертикальной оси в момент времени t_j, где j - номер измерения, и далее через промежуток времени t=t_j+1-t_j в момент времени t_j+1, совершая такие же измерения, получают следующие значения средней мощности

и неуравновешенной присоединяемой массы m _j+1, причем измерение мощности и присоединяемой неуравновешенной массы делают периодически в течение процесса исследования природы жидкости, и если относительная разница больше нуля и m=m_(j+1)-m_(j) 0, то сравнивают эти значения с предварительно полученными данными для течения биохимической коррозии в присутствии аэробных и анаэробных микроорганизмов и в случае их совпадения делают заключение о наличии в исследуемой коррозионной среде данного вида биохимической коррозии, если разница m=m_(j+1)-m_(j) >0 и P_cp(j+1) P_cp(j), то сравнивают эти значения с предварительно полученными данными для течения электрохимической коррозии с кислородной деполяризацией и в случае их совпадения делают заключение о наличии в исследуемой коррозионной среде данного вида электрохимической коррозии, если разница m=m_(j+1)-m_(j) >0 и P_cp(j+1)<P_cp(j) , то сравнивают эти значения с предварительно полученными данными для течения электрохимической коррозии с водородной деполяризацией и в случае их совпадения делают заключение о наличии в исследуемой коррозионной среде данного вида электрохимической коррозии.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к способам определения отдельных видов электрохимических и биохимических коррозионных процессов, а именно к бытовым стиральных машинам, центрифугам с вертикальной осью вращения, содержащим АУ с перемещением корректирующей массы.

Известен способ определения скорости коррозии углеродистой стали, находящейся в коррозионной среде, включающий измерение потенциала коррозии, изменение содержания деполяризатора в среде, наложение на образец постоянного потенциала, равного потенциалу коррозии, выдержку образца до установившегося значения тока и определение его величины, по которой судят о степени коррозии (RU 2094773 С1, 27.10.1997).

Прототипом заявляемого изобретения является способ для определения скорости коррозии углеродистой стали 10 (RU 2224238 С1, 20.02.2004) в стиральной машине, содержащей бак и установленный с возможностью вращения относительно вертикальной оси отжимной резервуар-барабан, входящие в состав внутренней подвижной части стиральной машины, балансировочное кольцо, установленное в верхней части отжимного резервуара, четыре опоры, которые ориентированы в пространстве вертикально и шарнирно соединены с корпусом и внутренней подвижной частью стиральной машины, а нижний конец опор соединен с внутренней подвижной частью стиральной машины выше центра тяжести внутренней подвижной части так, что все точки внутренней подвижной части при отклонении от положения равновесия в вертикальной плоскости, проходящей через опоры и центр тяжести внутренней подвижной части, движутся поступательно. Внутри барабана на высоте 40 см от его дна на проволоке, протянутой через два отверстия, выполненных в стенке барабана, подвешен груз, внутри балансировочного кольца дополнительно установлен кольцевой желоб для свободного перемещения испытуемых образцов в виде металлических шариков, изготовленных из углеродистой стали 10 и занимающих 1/6 часть внутренней полости балансировочного кольца, причем часть полости кольца заполнена 10% водным раствором хлорида аммония.

Устройства [1, 2] не используются для определения отдельных видов электрохимических и биохимических коррозионных процессов.

Заявляемое изобретение решает новую задачу определения отдельных видов электрохимических и биохимических коррозионных процессов, которые обнаруживают себя в механических системах с дисбалансом вращающейся системы и автоматической балансировкой ротора с использованием свободного перемещения корректирующих масс.

Технический результат при использовании изобретения заключается в распознавании широкого спектра отдельных видов электрохимических и биохимических коррозионных процессов при отсутствии информации о них. Это обусловливает возможность проектирования экспертных технических систем и алгоритмов. Динамические или статические способы изучения отдельных видов электрохимических и биохимических коррозионных процессов не используют быстровращающиеся конструкции.

Способ определения коррозионных характеристик проводится в конструкциях бытовых стиральных машин, содержащих бак и установленный, с возможностью вращения относительно вертикальной оси отжимной резервуар-барабан, входящие в состав внутренней подвижной части стиральной машины, балансировочное кольцо с крышкой и желобом, четыре опоры в виде штоков, которые ориентированы в пространстве вертикально и шарнирно соединены с корпусом и внутренней подвижной частью стиральной машины. Нижний конец опор соединен с внутренней подвижной частью выше ее центра тяжести так, что все точки внутренней подвижной части в случае вращения неуравновешенного барабана при отклонении от положения равновесия в вертикальной плоскости, проходящей через опоры и центр ее тяжести, движутся поступательно. Причем снята верхняя панель стиральной машины, измерены и выравнены расстояния между краем бака и стенкой корпуса по всем четырем направлениям путем установки под опоры компенсирующих шайб. Внутренняя подвижная часть имеет такую геометрию, что центр ее тяжести находится выше дна барабана. В стенке барабана выполнены два отверстия, через которые протянута проволока для грузов различной массы, и внутри балансировочного кольца размещают испытуемые образцы в виде шариков одинакового размера из углеродистой стали. При этом они размещаются в ограниченном секторе, образованном связанными подвижными радиальными перегородками, и находятся в соприкосновении друг с другом. Способ отличается тем, что для определения отдельных видов электрохимических и биохимических процессов грузы различной массы и балансировочное кольцо располагают на высоте центра тяжести внутренней подвижной части. Внутреннюю полость балансировочного кольца заполняют коррозионной средой. На внутренней боковой поверхности большего радиуса балансировочного кольца выполняют дополнительные радиальные перегородки с зазубринами, в желобе делают отверстия для удаления продуктов коррозии. В крышке балансировочного кольца выполняют отверстия для выхода газов и летучих продуктов коррозии. На электроприводе, закрепленном неподвижно в нижней части внутренней подвижной части, устанавливают электронный измеритель потребляемой мощности. Закрывают на время движения отверстия в крышке балансировочного кольца пробками из пластичного материала, осуществляют разгон барабана без грузов (неуравновешенной массы). Измеряют ряд значений мощности Р _пуск, P₁,..., P_i ,..., P_k и вычисляют их среднее значение Р_cp(j), где k - число измерений во время разгона, на основе схем умножения двух сигналов, пропорциональных значениям напряжения и тока, последовательно в течение разгона барабана и совершении им трех оборотов вокруг своей вертикальной оси. Подвешивая к стенке барабана дополнительные грузы, определяют критическую неуравновешенную массу m_j, при наличии которой барабан при разгоне задевает стенку корпуса в заданных габаритах рабочей зоны внутренней подвижной части, после совершения трех оборотов вокруг своей вертикальной оси, в момент времени t_j, где j - номер измерения. Далее через промежуток времени t=t_j+1-t_j, в момент времени t_j+1, совершая такие же измерения, получают следующие значения средней мощности

неуравновешенной присоединяемой массы m _j+1. Измерение мощности и присоединяемой неуравновешенной массы делают периодически. Если относительная разница больше нуля и m=m_(j+1)-m_(j) 0, то сравнивают эти значения с предварительно полученными данными для течения биохимической коррозии в присутствии аэробных и анаэробных микроорганизмов. В случае их совпадения делают заключение о наличии в исследуемой коррозионной среде данного вида биохимической коррозии. Если разница m=m_(j+1)-m_(j) >0 и P_cp(j+1) P_cp(j), то сравнивают эти значения с предварительно полученными данными для течения электрохимической коррозии с кислородной деполяризацией. В случае их совпадения делают заключение о наличии в исследуемой коррозионной среде данного вида электрохимической коррозии. Если разница m=m_(j+1)-m_(j) >0 и P_cp(j+1)<P_cp(j) , то сравнивают эти значения с предварительно полученными данными для течения электрохимической коррозии с водородной деполяризацией. В случае их совпадения делают заключение о наличии в исследуемой коррозионной среде данного вида электрохимической коррозии.

На фиг.1 приведено устройство для проведения способа определения отдельных видов электрохимических и биохимических коррозионных процессов на базе стиральной машины с установкой автобалансирующего устройства, вид сверху; на фиг.2 показан поперечный разрез А-А устройства на фиг.1; на фиг.3 представлен разрез Б-Б на фиг.1; на фиг.4 представлено балансировочное кольцо; на фиг.5 изображен перфорированный желоб, вдоль которого перемещаются шарики; на фиг.6 показана крышка автобалансирующего устройства, вид снизу; на фиг.7 приведена структурная пространственная схема устройства для проведения способа определения отдельных видов электрохимических и биохимических коррозионных процессов на базе стиральной машины с установкой автобалансирующего устройства.

Использованы следующие обозначения: 1 - корпус; 2 - бак, входящий в состав внутренней подвижной части; 3 - опоры со сферическими шарнирами; 4 - барабан; 5 - балансировочное кольцо в составе автобалансирующего устройства (АУ); 6 - неуравновешенная масса; 7 - корпус АУ; 8 - радиальные перегородки; 9 - кольцевой желоб; 10 - шарики; 11 - перфорированная крышка АУ; 12 - исследуемая жидкость; 13 - дополнительные радиальные перегородки с зазубринами; 14 - герметичные пробки из пластичного материала; 15 - резиновые уплотнения; L - расстояние между кромкой бака и стенкой корпуса; XOYZ - система отсчета; - угловая скорость движения ротора-барабана; М _dr - приводной крутящий момент; m_b - корректирующая масса, представляющая группу испытуемых шариков; r₀ - радиус вращения неуравновешенной массы; ЦТ - центр тяжести внутренней подвижной части.

Устройство, используемое в способе определения отдельных видов электрохимических и биохимических коррозионных процессов, содержит расположенные в корпусе 1 бак 2, установленный с возможностью вращения относительно вертикальной оси барабан 4, балансировочное кольцо 5, входящее в состав АУ со съемной зафиксированной перфорированной крышкой 11, герметично закрывающей рабочую полость балансировочного кольца, на время движения барабана отверстия заполняются герметичными пробками 14 из пластичного материала, и четыре опоры 3 со сферическими шарнирами. Балансировочное кольцо установлено в барабане на высоте центра тяжести всей внутренней подвижной части. На проволоке, протянутой через два отверстия, выполненных в стенке барабана 4, на высоте, соответствующей положению центра тяжести внутренней подвижной части, подвешена неуравновешенная масса 6 в виде грузов. В кольцевом желобе 9, устанавливаемом в балансировочном кольце на неподвижных радиальных перегородках 8, свободно размещаются шарики 10 из углеродистой стали одинаковых размеров. На внутренней боковой поверхности большего радиуса балансировочного кольца выполняют дополнительные радиальные перегородки с зазубринами 13. Заливка исследуемой жидкости 12 производится во внутреннюю полость балансировочного кольца.

Способ проводится следующим образом. Снимается крышка АУ и внутреннюю полость балансировочного кольца заполняют жидкостью. Крышку закрывают пробками из пластичного материала. Электропривод барабана включают кратковременно в работу для разгона барабана и, когда барабан совершает три полных оборота, отключают. Дополнительные радиальные перегородки с зазубринами улучшают перемешивание ингибитора коррозии и усиливают турбулентность потока жидкости. Во время вращения барабана без неуравновешенной массы (грузов) измеряют ряд значений мощности Р _пуск, P₁,..., P_i ,..., P_k, где k - число измерений во время разгона, с помощью электронного измерителя потребляемой мощности, установленного на электроприводе, закрепленном неподвижно в нижней части внутренней подвижной части, на основе схем умножения двух сигналов, пропорциональных значениям напряжения и тока. Вычисляют среднюю мощность

где j - номер текущего измерения. Затем подвешивают дополнительные грузы и приводят барабан во вращение снова. Если на стадии разгона не произошло касания бака о стенку корпуса с характерным шумом, подвешивают дополнительные грузы и производят повторные кратковременные пуски барабана. Увеличение массы дополнительных грузов производят до тех пор, пока при разгоне барабана не произойдет касание края бака о стенку корпуса с характерным шумом. Полученное таким путем критическое для вращающейся системы значение неуравновешенной, дисбалансной массы (массы грузов) m_j, где j - индекс текущего измерения, считают количественной мерой способности внутренней подвижной части сопротивляться воздействию центробежной силы инерции, приложенной к дисбалансной массе. Таким образом, при разгоне барабана определяют предельный дисбаланс (критическую неуравновешенную массу) системы в заданных габаритах рабочей зоны внутренней подвижной части.

Далее через промежуток времени t=t_j+1-t_j, в момент времени t_j+1, совершая такие же измерения, получают следующие значения неуравновешенной присоединяемой массы m_j+1 и средней мощности

Измерение мощности и присоединяемой неуравновешенной массы делают периодически в течение процесса исследования природы жидкости. Далее полученные результаты анализируются.

Изменения состояний стального шарика в разных коррозионных средах влияют на кинематику и динамику его кругового движения по кольцевому желобу балансировочного кольца. Если скорость качения велика, то центробежная сила инерции, приложенная к шарику, создает значительное усилие, передающееся на корпус конструкции, в которой устанавливается устройство. Выполнив конструкцию подвижной, в виде маятниковой подвески, имеем колебательное движение последней, параметры которого зависят от размеров, формы перемещающегося шарика, физических характеристик исследуемой коррозионной среды в полости балансировочного кольца, химического состава жидких фаз, количества вещества в каждой из фаз.

С течением времени, по мере уменьшения металлической корректирующей массы, ухудшаются или улучшаются вибрационные свойства механической системы с неуравновешенным ротором в зависимости от вида электрохимических и биохимических коррозионных процессов. Шарики и жидкости при изменении их природы и размеров получают различный импульс движения под действием трения.

Для заданной геометрии рабочей зоны механизма, в котором перемещаются корректирующие массы в виде шариков, находится величина, характеризующая предельный дисбаланс ротора. Это предельное значение неуравновешенной (дисбалансной) массы m₀.

Связь величины неуравновешенной массы вращающейся системы с процессом коррозии выражается дифференциальным уравнением

где (t) - скорость коррозии;

- коэффициент пропорциональности; dt - дифференциал времени; Р - общий вес металлических шариков; S - общая площадь поверхности шариков; dm₀ - дифференциал неуравновешенной критической массы ротора при разгоне, которая является инерционной составляющей в дифференциальных уравнениях его движения; m₀ - диапазон изменения m ₀ за промежуток времени t, соответствующий полному коррозионному разрушению шариков.

В основе заявляемых измерений лежит утверждение, что при движении в условиях ограниченного пространства, в поле сил тяжести данной механической системы, включающей статически неуравновешенный ротор, внутри которого происходят изменения в природе корректирующих масс, его предельный дисбаланс определяет размер замкнутой области, в которой периодическое движение вблизи положения равновесия системы устойчиво.

Анализ полученных результатов эксперимента строится на теоретических исследованиях в области коррозии и защиты металлов и основан на предварительно подготовленных измеренных искомых значений для многих видов электрохимических и биохимических коррозионных процессов. Изучается коррозионно-электрохимическое поведение углеродистой стали различных марок.

1. Обычно в коррозионном процессе участвуют бактерии многих видов, ассоциативно связанные между собой и совместно обусловливающие явление коррозии. При этом анаэробные условия часто могут быть созданы деятельностью аэробных бактерий, что экспериментально удалось показать Рейнитцу. На практике аэробные и анаэробные бактерии существуют совместно. С возможностью биохимического разъедания приходится считаться в морских, речных, прудовых, канальных и сточных водах, во влажной почве, в болотах и на суше, в зонах с высоким уровнем грунтовых вод. На нефте- и газопромыслах может происходить биохимическая коррозия, вызываемая бактериями, продуцирующими сероводород, а тионовые бактерии образуют значительное количество серной кислоты. В морях и реках многие водные организмы прикрепляются к различным металлическим телам, попадающим в зону их обитания, и развиваются на них. Это приводит к осложнениям в эксплуатации подводных сооружений. Обрастатели (совокупность этих существ) способны забить ограждающие решетки на всасывающих устройствах гидроэлектростанций. Обрастание подводной части кораблей вызывает ухудшение эксплуатационных качеств судна: снижение скорости, увеличение осадки, повышение расхода топлива. Имеет место разрушение обрастателями лакокрасочных противокоррозионных покрытий и металлического корпуса.

Поэтому обрастание поверхности металлических шариков в зоне обитания бактериями и микроорганизмами способствует повышению моментов трения между шариками и стенками, дном желоба балансировочного кольца и шариков друг с другом. Нагрузочный момент возрастает и мощность, отбираемая приводом от источника электрической энергии, увеличивается, что фиксируется во время эксперимента. В то же время, в отсутствие снижения корректирующей массы, не наблюдается изменение предельной неуравновешенной массы. Таким образом, если относительная разница измеренных за некоторый промежуток времени t значений потребляемой мощности Р_cp=P_cp(j+1) -P_cp(j)>0, а критической неуравновешенной массы m=m_(j+1)-m_(j) 0, то правомерно сравнить эти значения с предварительно полученными данными для течения биохимической коррозии в присутствии аэробных и анаэробных микроорганизмов. В случае их совпадения можно сделать заключение о наличии в исследуемой коррозионной среде данного вида биохимической коррозии.

Рассмотрим электрохимический механизм протекания процессов окисления металла и восстановления окислителя в присутствии микроорганизмов и бактерий.

В обычных природных условиях (аэробных) окислителем является кислород, растворенный в воде:

O₂+2H ₂O+4e^- 4OH^-.

Если же воздух поступает с трудом, то кислород, ранее находившийся в воде, быстро используется и электрохимическая коррозия прекращается.

Помимо растворенного в воде кислорода в качестве окислителя могут выступать и ионы водорода:

2H⁺+2e^- Н₂.

Однако ионов водорода в водном растворе мало (если это только не раствор кислоты), кроме того, выделяющийся водород покрывает поверхность металла газовой пленкой, оттесняющей воду, так что коррозия в условиях слабого доступа воздуха (анаэробные условия) почти не идет, если нет в воде бактерий, способных использовать водород, выделяющийся при водородной деполяризации катода. К таковым относятся водородные и сульфатредуцирующие бактерии.

В присутствии анаэробных микроорганизмов происходит анодное окисление железа. Сульфатредуцирующие бактерии пользуются связанным кислородом из сульфатов. Мерой интенсивности биохимической коррозии является величина рН, так как она максимальна в случаях обилия бактерий.

4Fe 4Fe²⁺+8е^-.

При этом освободившиеся электроны восстанавливают ионы водорода, образовавшиеся из воды при диссоциации Н₂ О Н⁺+ОН^-, в элементарный водород:

8H⁺+8е^- 8Н (катодная реакция).

Анаэробные бактерии могут побудить этот элементарный водород каталитически реагировать с сульфатами:

В качестве продуктов коррозии при этом могут образоваться:

Fe²⁺+S^2- FeS (черный сульфид железа)

и

3Fe ²⁺+6OH^- 3Fe(OH)₂ (белый гидроксид железа (II)).

Не все штаммы сульфатвосстанавливающих бактерий катализируют восстановление сульфатов водородом. Так, в присутствии сульфата кальция и угольной кислоты происходят следующие превращения:

4Fe+CaSO₄+2Н₂СО ₃+2H₂О 3Fe(ОН)₂+FeS+Са(НСО ₃)₂.

В отсутствие угольной кислоты реакция протекает по следующей схеме:

4Fe+CaSO ₄+4RH₂O 3Fe(ОН)₂+FeS+Са(ОН) ₂.

Из приведенных выше уравнений реакций следует, что железо непосредственно не взаимодействует с кислородом воздуха.

Коррозионный процесс, вызываемый сульфатвосстанавливающими бактериями, нельзя рассматривать изолированно от других химических реакций, которые также оказывают влияние. Так, H ₂S и СО₂, образующиеся как продукты обмена веществ бактерий, могут растворяться во влажной среде и создавать агрессивную среду.

Нитратвосстанавливающие бактерии могут ускорять коррозию стали в морской воде в 1,5-1,7 раза. Восстановление азотной кислоты или ее солей можно выразить следующим уравнением:

4Fe+HNO₃+5Н ₂О 4Fe(ОН)₂+NH₃ .

Бактерии понижают значение рН вблизи стальной поверхности до 0,14. При благоприятных условиях для действия бактерий средняя скорость коррозии достигает 0,1338 г/(м² ·ч) против 0,0176 г/(м²·ч) без участия бактерий. Благодаря деятельности восстановителей нитрата может происходить косвенная коррозия металла, так как денитрификация осуществляется за счет битумов и других соединений углерода, значит органические соединения окисляются бактериями, и процесс окисления служит источником энергии. При этом образуются коррозионно-активные соединения (например, СО₂ и NH ₃), которые могут привести к электрохимической коррозии металла с образованием различных концентрационных элементов, а также к коррозии за счет углекислого газа.

Бактерии, образующие метан, обусловливают процесс коррозии, характеризуемый следующими реакциями:

4Fe=4Fe²⁺+8е ^- (анодная реакция),

8Н₂O+8е ^-=8OН^-+8Н (катодная реакция).

Оба эти основных уравнения тождественны всем биохимическим реакциям, при которых выделяется водород. Разные бактерии отличаются лишь своим каталитическим действием. Энергия, необходимая бактериям, получается при восстановлении диоксида углерода

CO ₂+8Н=СН4+2Н₂O.

Полная реакция протекает следующим образом:

4Fe+6Н₂ О+CO₂=4Fe(ОН)₂+СН ₄.

В качестве продукта коррозии образуется гидроксид железа (II). Наиболее благоприятными значениями рН являются 6,0-8,0. Бактерии, образующие метан, сосуществуют с сульфатвосстанавливающими бактериями и усиливают их способность к растворению железа.

При наличии аэробных микроорганизмов происходит анодное окисление железа в присутствии атмосферного кислорода. Окисление серы или неорганических сернистых соединений в аэробных условиях вызывается бактериями вида Tiobacillus thiooxydans. Энергия, необходимая для развития и роста серобактерий, возникает в результате окисления серы. Конечный продукт этого окисления - серная кислота.

Эти бактерии лучше всего развиваются в кислой среде (рН от 0 до 6) и производят много серной кислоты так, что концентрация ее достигает 10% ( 2 н. H₂SO₄), и разрушают до 66% используемого материала.

Серобактерии получают энергию, необходимую для их жизненных процессов, главным образом за счет окисления сероводорода. Реакция протекает следующим образом:

2H₂S+O₂ =2H₂O+2S.

Экспериментально установлено, что в присутствии серобактерий в грунтовой воде скорость коррозии может быть усилена в 11-13 раз. Стойкость углеродистой стали в этих условиях ниже, чем хромистой стали. Потеря железа из-за аэробной коррозии может достигать 30-100 мг/(дм ²·сутки).

Железобактерии поглощают железо в ионном состоянии. Бактерии окисляют железо внутри своих клеток. Являясь аэробными, они потребляют кислород из воды.

Реакция окисления железа может протекать следующим образом:

2FeCO ₃+3Н₂О+¹/ ₂O₂=2Fe(ОН)₃ +2СО₂.

Железобактерии получают энергию для своего развития за счет следующей реакции:

2Fe ²⁺+2Н₂O+¹/ ₂O₂ Fe₂О₃+4H ⁺.

Как правило, продукты коррозии желто-красного, кровяного или коричнево-красного цвета.

Величина рН, при которой существуют железобактерии, лежит в пределах 4-10, а температура воды в интервале 5-40°С. В качестве источника углерода служит растворенный в воде диоксид углерода, а источником азота - аммиак.

2. В растворах, близких к нейтральным, коррозия железа протекает с кислородной деполяризацией.

Железо, корродируя внутри АУ в процессе эксплуатации технического устройства, переходит в раствор в виде гидратированных ионов (анодный процесс):

Fe+mH₂O Fe²⁺·mH₂ О+2е^-.

Катодный процесс выражается следующим уравнением реакции:

Н₂О+1/2O ₂+2е^- 2OН^-.

Гидратированные ионы железа и гидроксид-ионы образуют первичный продукт коррозии - гидроксид железа (II):

Fe²⁺·mH ₂О+2OН^- Fe(OH)₂ +mH₂O,

который, взаимодействуя с растворенным в электролите кислородом, образует более труднорастворимый гидроксид железа (III) бурого цвета (вторичный продукт коррозии):

4Fe(OH)₂+O₂+2Н ₂O 4Fe(ОН)₃

Эти продукты коррозии могут претерпевать дальнейшее превращение с образованием сложных гидратированных оксидов железа xFeO·yFe₂O₃·zH ₂O. Отличительной особенностью таких коррозионных процессов является их сложность и многостадийность в условиях кинематики и динамики механических движений.

Таким образом, при эксплуатации шариков имеет место появление в растворе бурого осадка и его постепенное осаждение на дне балансировочного кольца через отверстия в желобе. С течением времени размер шариков незначительно уменьшается. Этот процесс усиливается возникающим при движении корректирующей массы трением между шариками. Скорость коррозии шарика определяет глубину разрушения металла за единицу времени, например, мм/год.

Металл, вступивший в реакцию окисления, вытесняется с поверхности его за счет трения с соседними шариками. Поэтому коррозия поверхности металлических шариков способствует изменению моментов трения между шариками и стенками, дном желоба балансировочного кольца и шариков друг с другом. Нагрузочный момент немного возрастает и мощность, отбираемая приводом от источника электрической энергии, соответственно, возрастает незначительно, что фиксируется во время эксперимента. В то же время происходит снижение корректирующей массы и наблюдается увеличение предельной неуравновешенной массы. Таким образом, если относительная разница измеренных за некоторый промежуток времени t значений потребляемой мощности P_cp=P_cp(j+1) -P_cp(j) 0, а критической неуравновешенной массы m=m_(j+1)-m_(j) >0, то правомерно сравнить эти значения с предварительно полученными данными для течения электрохимической коррозии углеродистой стали в нейтральной среде с кислородной деполяризацией. В случае их совпадения можно сделать заключение о наличии в исследуемой среде данного вида электрохимической коррозии.

Катодное восстановление кислорода в нейтральных растворах протекает по следующей кинетической схеме [3]:

1) (образование молекулярного иона кислорода);

2)

3)

4) (образование пероксида водорода);

5)

6) (возникновение гидроксид-иона).

Суммируя реакции, получим

O₂+2H₂ O+4e^- 4OH^-.

В щелочных растворах металлы, образующие амфотерные оксиды, окисляются молекулами воды, восстанавливая их до Н₂. Катодное восстановление кислорода в щелочных растворах протекает по следующей кинетической схеме:

1) (образование молекулярного иона кислорода);

2)

3)

4) (образование пероксида водорода);

5)

6) (возникновение гидроксид-иона).

Скорость коррозии углеродистой стали с кислородной деполяризацией определяется диффузией кислорода.

3. Механизм анодного растворения железа в кислых средах предложен К.Хойслером [4] с учетом образования на поверхности железного электрода промежуточных адсорбционных комплексов:

1) Fe+ОН^- [FeOH]_адс+е^- ;

2) [FeOH]_адс+Fe Fe[FeOH]_адс;

3) Fe[FeOH] _адс+ОН^- [FeOH]_адс+[FeOH]⁺ +2е^-;

4) Fe[OH]⁺ +H⁺ Fe²⁺+H₂O.

Для кислых сульфатных растворов Дж.Бокрисом с соавторами [5] был предложен другой механизм:

1) Fe+ОН ^- [FeOH]_адс+е^- ;

2) [FeOH]_адс [FeOH]⁺+е^-;

3) Fe[ОН]⁺ Fe²⁺+ОН^-.

Механизм катодного выделения водорода в кислых средах подробно исследован в работах А.Н.Фрумкина с соавторами [6], в соответствии с которыми в отсутствие кислорода протекают следующие процессы:

1 процесс:

а) H₃O ⁺+e^- H_адс+H₂O (разряд водородных ионов);

б) H_адс+H ₂O H₃O⁺+e ^- (ионизация адсорбированного водорода).

2 процесс:

а) Н_адс+Н₃О ⁺+е^- Н₂О+Н₂ (электрохимическая десорбция);

б) 2H_адс Н₂ (рекомбинационный механизм).

В кислых растворах металл окисляется преимущественно Н ₃О⁺-ионами, активность которых достаточно велика. Катодный процесс, протекающий на поверхности железа, представляется схемой:

Fe+H₃O ⁺+е^- Fe|Н_адс+H₂О;

Fe|Н_адс+Fe|Н_адс 2Fe+H₂;

Fe|Н _адс+H₃O⁺+е ^- Fe+H₂+H₂O.

Молекулы водорода могут раствориться в электролите или образуются пузырьки газа, которые покидают поверхность металла, достигнув размеров, необходимых для отрыва от поверхности шариков. Возможно удаление водорода в окружающую атмосферу через отверстия в крышке за счет диффузии от пересыщенного раствора. Кроме этого, происходит водородное охрупчивание стали ввиду растворения водорода в железе и стали (наводораживание).

Металл, вступивший в реакцию окисления, интенсивно вытесняется с поверхности его за счет трения с соседними шариками в связи с наводораживанием стали. Поэтому интенсивная коррозия поверхности металлических шариков способствует быстрому изменению моментов трения между шариками и стенками, дном желоба балансировочного кольца и шариков друг с другом. Кроме того, происходит удаление водорода в окружающую атмосферу через отверстия в крышке. Все это обусловливает снижение нагрузочного момента, и мощность, отбираемая приводом от источника электрической энергии, соответственно, уменьшается, что фиксируется во время эксперимента. В то же время происходит снижение корректирующей массы и наблюдается увеличение предельной неуравновешенной массы на стадии разгона неуравновешенного ротора. Таким образом, если относительная разница измеренных за некоторый промежуток времени t значений потребляемой мощности P_cp=P_cp(j+1) -P_cp(j)<0, а критической неуравновешенной массы m=m_(j+1)-m_(j) >0, то правомерно сравнить эти значения с предварительно полученными данными для течения электрохимической коррозии углеродистой стали в нейтральной среде с водородной деполяризацией. В случае их совпадения можно сделать заключение о наличии в исследуемой среде данного вида электрохимической коррозии.

Источники информации

1. Патент РФ №2094773, 1997.

2. Патент РФ №2224238, кл. G01N 17/00, 2004.

3. Скорчеллетти В.В. Теоретические основы коррозии металлов. Л.: Химия, 1973. 264 с.

4. Heusler K.E. // Z. Elektrochem. 1958. Bd.62. № 5. S.582

5. Bockris J.O M, Drazic D., Despic A.R. // Electrochim. acta. 1961. V.4. № 4. P.325.

6. Фрумкин А.Н. и др. Кинетика электродных процессов. М., МГУ, 1952.