трехфазная двухслойная электромашинная обмотка при 2p=2c полюсах в z=27c пазах

Формула изобретения

Трехфазная двухслойная электромашинная обмотка при 2р=2с полюсах в z=27c пазах, выполненная из 6р чередующихся последовательно-встречновключенных в фазах нечетных пяти- и четных четырехкатушечных групп с концентрическими катушками со средним шагом по пазам у_к=9, отличающаяся тем, что нечетные пятикатушечные и четные четырехкатушечные группы имеют шаг по пазам соответственно y_пi=13-2(i-1) и y'_пi=12-2(i'-1), причем концентрические катушки с i=1,2 и i'=1,2 имеют по (i+x)w_к витков, с i=4,5 и i'=3,4 - по (1-x)w_к витков и с i=3-w_к витков при 2 w_к витков в каждом пазу, где i=1...5 и i'=1...4 - номера концентрических катушек указанных соответственно нечетных пяти- и четных четырехкатушечных групп, начиная с наружной, при коэффициенте неравновитковости концентрических катушек х=0,54 и с=1,2,3....

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к трехфазным обмоткам электрических машин переменного тока, может использоваться на статоре трехфазных асинхронных и синхронных машин, фазном роторе асинхронных двигателей (АД).

Известны петлевые двухслойные симметричные m=3-фазные обмотки, выполняемые 2р-полюсными в z пазах из m'p катушечных групп с равношаговыми или концентрическими катушками при их среднем шаге по пазам у_к=2q...3q и числе пазов на полюс и фазу q=z/m'p целом или дробном, где m' - число фазных зон на пару полюсов, равное m'=m=3-трехзонные, или m'=2m=6-шестизонные обмотки [Вольдек А.И. Электрические машины. Л.: Энергия, 1978, с.392-393]. Дробные обмотки при q=z/m'p=N/d и d2 (не кратном числу фаз m=3) создают гармонические МДС по ряду =m'k/d±1 [там же, с.450], в том числе четные и низшие (<1) при значительном возрастании дифференциального рассеяния _д, где ±k - целое число, дающее порядок гармонической >0 при ее прямом (+), или встречном (-) вращении.

В изобретении ставится задача снижения дифференциального рассеяния m'=6-зонной дробной петлевой симметричной обмотки при 2р=2·с полюсах и z=27·с пазах (q=z/6p=9/2, N=9, d=2) с группировкой катушек по ряду 5454... [Лившиц-Гарик M. Обмотки машин переменного тока / Пер. с англ. М.-Л.: ГЭИ, 1959, с.224], выполняемой из концентрических катушек с их средним шагом по пазам у_к=2q=9.

Решение поставленной задачи достигается тем, что для трехфазной 2-х слойной обмотки при 2р=2·с, z=27·с, выполняемой из 6р чередующихся пяти- и четырехкатушечных групп с концентрическими катушками при их среднем шаге по пазам у_к=2q=9: группы нечетные пятикатушечные с у_пi=13-2(i-1) и четные четырехкатушечные с у'_пi=12-2(i'-1) имеют числа витков по (1+x)w _к для катушек с i=1, 2, i'=1, 2 и по (1-x)w _к витков для катушек с i=4, 5, i'=3, 4 при w_к витках для катушек с i=3 и 2w_к витках в каждом пазу, где i=1...5 и i'=1...4 - номера катушек в группах, начиная с наружной, а x=0,54.

На фиг.1 показана развертка пазовых слоев предлагаемой обмотки при с=1, 2р=2 полюсах, z=27 пазах с номерами 1...27 (снизу) и номерами катушечных групп от 1Г до 6Г (сверху), чередованиями фазных зон в последовательности А-Z-B-X-C-Y верхнего и нижнего слоев; на фиг.2 построены по треугольной сетке многоугольники МДС обмотки фиг.1 при x=0 (внутренний) и x=0,5 (наружный). Такая m'=6-зонная обмотка по фиг.1 соединяется обычным образом при последовательно-встречном включении в фазах четных групп относительно нечетных (1Г, 4Г для фазы первой, 3Г, 6Г для фазы второй, 5Г, 2Г для фазы третьей) с их началами из начал групп 1Г, 3Г, 5Г для I, II, III фаз, а фазы могут сопрягаться звездой или треугольником. При с=2, 3,... обмотка имеет 2р=2с=4, 6,... полюсов при z=27c=54, 81,... пазах и 6р=12 (1Г...12Г), 18 (1Г...18Г),... катушечных группах.

Для обмотки фиг.1 обмоточный коэффициент К_об определяется по коэффициентам укорочения К_уi=sin(90°у_пi/ _п)=sin(20°у_пi/3) (при полюсном делении _п=z/2p=13,5) концентрических катушек с учетом их неравновитковости x:

К_уi=(1+х)0,998308 (у_пi=13, i=1), (1+x)0,957990 (у_пi=11, i=2), 0,8660254 (у_пi =9, i=3), (1-x)0,727374 (у_пi=7, i=4), (1-x)0,549509 (у_пi=5, i=5) для i=1...5 групп пятикатушечных; (1+x)0,984808 (у'_пi=12, i=1), (1+x)0,918216 (у'_пi =10, i=2), (1-x)0,802123 (у'_пi=8, i=3), (1-x)0,642788 (у'_пi=6, i'=4), для i'=1...4 групп четырехкатушечных, тогда

Из многоугольников МДС фиг.2 (в центре показаны единичные векторы токов фазных зон A-Z-B-X-C-Y) определяется по треугольной сетке и соотношениям

коэффициент дифференциального рассеяния _д, характеризующий качество обмотки по гармоническому составу ее МДС, где R² _д - квадрат среднего радиуса j=1...N пазовых точек, R_o - радиус окружности для гармонической =1 [Попов В.И. Определение и оптимизация параметров трехфазных обмоток по многоугольникам МДС // Электричество, 1997, №9, с.53-55]:

тогда по (1)-(3) из условия d( _д)/d(x)=0 вычисляется оптимальное x_опт=0,54, соответствующее _д%мин: при x_опт=0,54 - К_об=0,89585, R² _д=536,0256/9, R_о=27·0,89585/ и _д%мин=0,471, а при x=0- _д%=0,809, т.е. _д% при x_опт=0,54 снижается в 0,809/0,471=1,72 раза, что характеризует ее эффективность; с учетом повышения К_об эффективность неравновитковой обмотки равна К _эф=(0,89585/0,82760)(0,809/0,471)=1,86, а ее средний шаг катушек по пазам равен у_п.cp=(у _пi)/9=9+20x/9=10,2.

Таким образом, предлагаемая m'=6-зонная обмотка характеризуются повышенным К_об , пониженным _д% и эффективнее в К_эф=1,86 раза в сравнении с равновитковой. Ее применение позволяет снижать добавочные потери в роторе и магнитные шумы в асинхронных двигателях с короткозамкнутым ротором, улучшать форму кривой напряжения в синхронных генераторах.