литейный сплав на основе железа

Формула изобретения

Литейный сплав на основе железа, содержащий никель, кобальт, молибден, редкоземельные элементы и железо, отличающийся тем, что он содержит указанные компоненты при следующем соотношении, мас.%:

Никель	31,0-32,5
Кобальт	9,4-11,0
Молибден	0,4-0,6
Редкоземельные элементы:
церий, лантан, празеодим,
неодим - в сумме	0,04-0,25
Железо	Остальное

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к металлургии, а именно к составам прецизионных литейных сплавов, обладающих низким тепловым расширением при повышенных температурах, и может быть использовано в летательных аппаратах, оптоэлектронной технике, лазерной технике для прецизионного приборостроения и в других областях, в частности, для изготовления деталей, работающих в контакте с неметаллами, например, кварцем, кремнием, карбидом кремния.

Известна гамма прецизионных сплавов на основе железа, обладающих низким температурным коэффициентом линейного расширения (ТКЛР) в интервалах температур 20-400°С, 20-500°С. Эти российские и зарубежные сплавы на основе железа, содержащие 27,0-38,5% никеля и 1,5-24,0% кобальта. К ним относятся сплавы, например 29НК, 30НКД (ГОСТ 10994-74), Вакон 20 (Vacuumschmelze, ФРГ), SVR (Tohoku Metals Industries, Япония) [1, c.408]. Средний ТКЛР этих сплавов составляет в интервалах температур (×10 ^-6 К^-1):

	20-400°С	20-500°С.
29НК	5,0	6,4
30НКД	4,5	6,5
Вакон 20	6,3	6,5
SVR	5,0	5,7-6,2

Недостаток этих сплавов состоит в том, что они являются деформируемыми, а не литейными и из них нельзя из-за низкой трещиноустойчивости (склонности к образованию трещин при литье) изготавливать фасонные отливки.

Известны прецизионные литейные сплавы на основе железа, обладающие достаточной трещиноустойчивостью для изготовления сложных фасонных отливок. Так, сплав по источнику [2] содержит мас.%: никель 32-33,5, кобальт 3,2-4,2, ниобий 0,4-0,8, редкоземельные элементы (церий, лантан, празеодим, неодим) в сумме 0,04-2,0, железо - остальное. К нему относится сплав 32НКБЛ. Сплав по источнику [3] содержит, мас.%: никель 31,5-33,0, кобальт 6,0-8,0, хром 0,1-0,25, ниобий 0,3-0,5, редкоземельные элементы (церий, лантан, празеодим, неодим) в сумме 0,05-0,25, железо - остальное. К нему относится сплав 32НКХБЛ.

Эти сплавы имеют недостаточно низкий средний ТКЛР в интервалах температур 20-400°С, 20-450°С, 20-500°С. ТКЛР данных сплавов в вышеуказанных интервалах составляет по данным наших исследований (×10^-6 К^-1):

	20-400°С	20-450°С	20-500°С
32НКБЛ	8,0-8,5	8,6-9,6	9,7-10,9
32НКХБЛ	5,0-7,0	5,7-8,0	6,8-10,0

Наиболее близким к описываемому изобретению по совокупности существенных признаков является прецизионный литейный сплав [4] следующего состава, мас.%: никель 31,5-33,0, кобальт 8,1-9,3, ниобий 0,25-0,5, молибден 0,15-0,3, редкоземельные элементы (церий, лантан, празеодим, неодим) в сумме 0,04-0,25, железо - остальное.

Этот сплав при одинаковом уровне трещиноустойчивости со сплавом 32НКХБЛ имеет существенно более низкий ТКЛР в интервалах температур 20-300°С и 20-350°С, чем данный сплав и сплав 32НКБЛ. Средний ТКЛР сплава-прототипа в интервалах температур 20-300°С и 20-350°С составляет (×10^-6 К^-1) 2,11-2,65 и 3,30-3,59.

Однако ТКЛР данного сплава в интервалах температур 20-400°С, 20-450°С, 20-500°С является слишком высоким для использования в целом ряде ответственных изделий. Недостаточно низкий ТКЛР сплава объясняется потерей инварности из-за превышения эксплуатационными температурами точки (температуры) Кюри.

Изобретение направлено на разработку литейного сплава, предназначенного для изготовления сложных, в том числе крупногабаритных фасонных отливок с низким тепловым расширением в широких температурных интервалах повышенных температур.

Технический результат, который достигается изобретением, заключается в снижении ТКЛР сплава в интервалах температур 20-400°С, 20-450°С, 20-500°С при сохранении гомогенности структуры сплава для стабильности эксплуатационных характеристик и сохранения уровня трещиноустойчивости.

Это достигается тем, что сплав содержит никель, кобальт, молибден, редкоземельные элементы и железо при следующем соотношении компонентов, мас.%: никель 31,0-32,5, кобальт 9,4-11,0, молибден 0,4-0,6, редкоземельные элементы (церий, лантан, празеодим, неодим) в сумме 0,04-0,25, железо - остальное.

Увеличение содержания кобальта до 9,4-11,0% и снижение содержания никеля до 31,0-32,5% обеспечивают снижение ТКЛР сплава в интервалах температур 20-400°С, 20-450°С, 20-500°С по сравнению с прототипом. Увеличение содержания молибдена с 0,15-0,3% до 0,4-0,6% и исключения из состава ниобия связано с необходимостью обеспечения однофазной гомогенной структуры сплава при отрицательных климатических температурах (до - 60°С). При отрицательных температурах в железо-никель-кобальтовых инварных и суперинварных сплавах может выпадать -фаза (мартенсит), ТКЛР которой на порядок (до 11,5×10^-6 К^-1) выше -фазы, из которой состоят сплавы. При выпадении мартенсита сплавы теряют свою главную служебную характеристику - низкий ТКЛР. Температура выпадения мартенсита определяется, как и ТКЛР сплава, соотношением содержания основных элементов Fe, Ni, Co и легирующих элементов.

Для обеспечения наиболее низкого ТКЛР при повышении содержания кобальта до 9,4-11,0% необходимо понизить содержание никеля. Но при этом повышается температура мартенситного превращения Мн, и ТКЛР сплава за счет выпадения мартенсита резко повышается. 0,6% молибдена понижают Мн сплава на 60°С в то время, как 0,6% ниобия понижают Мн сплава только на 30°С [5]. Таким образом, увеличение содержания молибдена до 0,4-0,6% при исключении ниобия позволяет уменьшить нижний и верхний пределы содержания никеля с 31,5-33,0% до 31,0-32,5% и тем самым снизить ТКЛР сплава при обеспечении гомогенной -структуры сплава. При этой замене ниобия на молибден оптимизация соотношения Ni, Co, Fe более важна для снижения ТКЛР, чем отношение прямого влияния ниобия и молибдена на ТКЛР сплава.

Кроме этого, нами установлено отсутствие ликвации молибдена к границам зерен (при его содержании до 0,6%), что гарантирует гомогенную структуру сплава (отсутствие мартенсита) в центре зерен, устраняет опасность повышения ТКЛР за счет выпадения мартенсита, а за счет отсутствия на границах зерен (структурных элементов) второй фазы обеспечивается при изготовлении сложных фасонных отливок трещиноустойчивость (горячеломкость) не ниже, чем в сплаве-прототипе.

При снижении содержания молибдена в сплаве менее 0,4% (при отсутствии ниобия) снижается трещиноустойчивость сплава. При повышении содержания молибдена в сплаве более 0,6% молибден начинает ликвировать к границам зерен (структурных элементов) и в районе границ появляется вторая фаза, что отрицательно влияет на трещиноустойчивость сплава.

Механизм влияния редкоземельных элементов (РЗМ) на обеспечение достаточной трещиноустойчивости сплава аналогичен имеющемуся в сплаве-прототипе.

Химический состав сплавов приведен в табл.1, средний ТКЛР сплавов - в табл.2, трещиноустойчивость сплава и образцов - в табл.3, наличие второй фазы (мартенсита) после обработки холодом при температуре (-60°С) - в табл.4, наличие второй фазы на границах структурных элементов - в табл.5.

Плавки проводили в высокочастотных индукционных плавильных печах марки ИСТ-016, емкостью до 160 кг. Футеровка печей кислая. Шихтовые материалы (низкоуглеродистое железо) подвергались дробеструйной обработке.

Литейные отходы в плавках не использовались. Раскисление сплавов производили в печи ферромарганцем, ферросилицием, алюминием, в ковше редкоземельными элементами, вводимыми в виде мишметаллов. Отливки изготавливались методами литья в кокиль с песчаными стержнями, литья в сухие песчаные формы и центробежного литья (машины с горизонтальной осью вращения).

ТКЛР сплавов определяли на кварцевых дилатометрах. Измерения проводили на двух-трех образцах для каждой плавки. Образцы для определения ТКЛР засасывались из ковша в кварцевые трубки. Образцы для определения второй фазы вырезали из толстой части отливки или из узлов, прилитых к толстой части отливки. Обработка холодом образцов производилась раствором спирта, охлажденного жидким азотом.

Результаты, приведенные в табл.2, свидетельствуют о том, что ТКЛР (ср.) заявляемого сплава (плавки 25, 26, 27) в интервалах температур 20-400°С, 20-450°С, 20-500°С находятся в пределах 4,20-4,61; 5,55-5,82; 6,20-6,97 (×10^-6 K ^-1) соответственно, что существенно ниже аналогичного ТКЛР сплава-прототипа (плавки 3-7), который равен 5,61; 7,19; 7,60 (×10^-6 К^-1) в аналогичных интервалах температур.

Снижение среднего ТКЛР сплава в интервалах температур 20-400°С, 20-450°С, 20-500°С для заявляемого сплава определяется новым соотношением содержания в сплаве никеля, кобальта и железа. При этом более оптимальное соотношение никеля и кобальта достигается и увеличением содержания молибдена до 0,4-0,6%, при котором сплав может функционировать при и после отрицательных температурах (до - 60°С) без выпадения второй фазы (мартенсита). При ее выпадении ТКЛР сплава резко повышается во всех диапазонах температур. Кроме того, введение молибдена в количествах до 0,6% позволяет особенно эффективно устранить появление мартенсита, так как он выпадает в обедненных никелем центральных частях структурных элементов, а молибден при содержаниях до 0,6% в отличие от ниобия не ликвирует из этих частей к границам.

Сплав с запредельными значениями содержаний Ni, Co, Мо и РЗМ (пл.1, 2 табл.2) обладает ТКЛР существенно более высоким, чем заявляемый сплав, а именно при занижении содержаний основных компонентов (пл.1) 5,22; 6,95; 7,7 (×10^-6 К ^-1) в интервалах температур 20-400°С, 20-450°С, 20-500°С соответственно.

При завышении содержания основных компонентов ТКЛР сплава также повышается и превышает аналогичные значения для заявляемого сплава, составляя (пл.2) 4,89; 5,90; 7,15 (×10^-6 К^-1) в интервалах температур 20-400°С, 20-450°С, 20-500°С соответственно.

Необходимо отметить, что все образцы, представленные в табл.1, 2, проходили термическую обработку по следующему режиму: отжиг 850°С 1 час, охлаждение на воздухе. Это относится и к образцам сплава-прототипа [4]. Между тем образцы сплава-прототипа при разработке этого сплава проходили термообработку по режиму 850°С 1 час, закалка в воду. Данная термическая обработка дает снижение ТКЛР сплава по сравнению с отжигом на 0,3-0,5×10 ^-6 К^-1. Для сплавов, изделия из которых функционируют при температурах более 300-350°С закалка недопустима, так как ее эффект при этом снимается. Поэтому все образцы проходили отжиг.

Данные по трещиноустойчивости (горячеломкости) заявляемого сплава, приведенные в табл.3, показывают, что трещиноустойчивость заявляемого сплава соответствует трещиноустойчивости сплава-прототипа и достаточна для изготовления сложных, крупногабаритных деталей методами фасонного литья.

В табл.4 представлены данные по определению наличия второй фазы (мартенсита) после обработки образцов холодом (- 60°С). Данные этой таблицы свидетельствуют о том, что -структура заявляемого сплава, а следовательно и ТКЛР его (пл.25, 26, 27, 30, 31, 32, 33) стабильны после обработки сплава холодом. В то же время при занижении содержания никеля в заявляемом сплаве менее 31,0% (30,6%), а молибдена менее 0,4% (0,2%) - пл.1 табл.4 - в сплаве выпадает мартенсит. То же самое происходит и в сплаве-прототипе при содержании Ni 31,5%, Nb 0,25%, Мо 0,15% (пл.3, примечание к табл.4). Из данных, представленных в табл.4, следует, что молибден в заявляемом сплаве (0,4-0,6%) позволяет обеспечить стабильность -структуры, а значит - и ТКЛР сплава после обработки холодом (- 60°С) при содержаниях никеля 31,0%.

Представленные в табл.5 данные по наличию второй фазы на границах структурных элементов, полученные на спектральных анализаторах и оптических микроскопах, показывают, что заявляемый химический состав по сравнению со сплавом-прототипом обеспечивает аналогичную чистоту границ структурных элементов от вторых фаз, а следовательно, гомогенность сплава, стабильность эксплуатационных характеристик (размерная стабильность во времени, минимизация напряжений при изменении температуры и т.д.) и отсутствие ухудшения механических характеристик.

Таблица 1 Химический состав сплавов
Плавка №	Сплав	Содержание элементов, мас.%
		Ni	Со	Мо	Nb	РЗМ	Fe
1	Сплав с запредельными значениями содержаний элементов	30,6	8,2	0,2	-	-	Ост.
2	-"-	33,1	13,3	0,64	-	0,32	Ост.
3-24	Сплав-прототип	31,5-33,0	8,1-9,3	0,15-0,3	0,25-0,5	0,04-0,25	Ост.
25	Заявляемый сплав	31,0	9,4	0,4	-	0,04	Ост.
26	-"-	32,5	11,0	0,6	-	0,25	Ост.
27	-"-	31,75	10,2	0,5	-	0,15	Ост.
28-50	-"-	31,1-32,3	9,7-10,9	0,43-0,59	-	0,04-0,13	Ост.
Примечание: примеси в плавках (табл.1), мас.%: S и Р0,02, C0,03, Si0,15, Mn0,4.

Таблица 2 Тепловое расширение сплавов
Плавка, №	Сплав	ТКЛР (ср.) сплава в интервале температур (×10-6 К-1)
		20-400°С	20-450°С	20-500°С
1	Сплав с запредельными значениями содержаний элементов	5,22	6,95	7,71
2	-"-	4,89	5,90	7,15
3-7	Сплав-прототип	5,61	7,19	7,60
25	Заявляемый сплав	4,20	5,82	6,97
26	-"-	4,61	5,55	6,20
27	-"-	4,45	5,68	6,59

Таблица 3 Трещиноустойчивость сплавов
Плавка, №	Сплав	Характеристика заливаемого образца, детали, способ литья	Количество залитых деталей, ед.	Температура заливки, °С	Полученные результаты
3-9	Сплав-прототип	Корпус, №1, габаритные размеры 430×430×300 мм. Масса отливки с кольцевой прибылью 62 кг. Литье в кокиль с использованием песчаных стержней	28	1560-1570	Трещин не обнаружено
25-27	Заявляемый сплав	-"-	36	1560-1570	-"-
38-43
10-24	Сплав - прототип	Корпус, №2, габаритные размеры 230×230×450 мм. Масса отливки 60 кг. Центробежное литье	15	1540-1550	-"-
28-37	Заявляемый сплав	-"-	17	1540-1550	-"-
44-50
Примечание: вторые фазы определялись на рентгеновских спектральных анализаторах ГСХА - 733 "Superprobe - 733", "Cameca MS - 46" и на оптических микроскопах.

Таблица 4 Наличие второй фазы (мартенсита) после обработки холодом при температуре (- 60°С)
Сплав				Плавка, №			Количество образцов, ед.			Наличие второй фазы после обработки холодом при температуре (- 60°С)
Сплав-прототип				3, 8, 9, 17			8			Вторая фаза (мартенсит) обнаружена в двух образцах (плавка №3, 2 обр.)
Заявляемый сплав				25, 26, 27, 30, 31, 32, 33			14			Вторая фаза (мартенсит) отсутствует
Сплав с запредельными значениями содержаний элементов				1			2			Вторая фаза (мартенсит) обнаружена в двух образцах
Примечание. Химический состав плавок, мас.%
№3	Ni	31,5	Со		8,1	Nb		0,25	Мо		0,15	РЗМ	0,04
№8	Ni	32,5	Со		8,6	Nb		0,42	Мо		0,23	РЗМ	0,15
№9	Ni	31,8	Со		8,9	Nb		0,28	Мо		0,16	РЗМ	0,06
№10	Ni	33,0	Со		8,8	Nb		0,28	Мо		0,20	РЗМ	0,04
№30	Ni	31,1	Со		10,8				Мо		0,44	РЗМ	0,06
№31	Ni	31,7	Со		10,7				Мо		0,56	РЗМ	0,06
№32	Ni	31,7	Со		9,6				Мо		0,41	РЗМ	0,04
№33	Ni	32,5	Со		10,7				Мо		0,49	РЗМ	0,07

Таблица 5 Наличие второй фазы, содержащей молибден, ниобий на границах структурных элементов
Плавка №	Сплав	Деталь	Количество образцов, ед.	Наличие второй фазы в образце
4-7	Сплав-прототип	Корпус, №1	4	отсутствует
22-24	Сплав-прототип	Корпус, №2	3	отсутствует
38-43	Заявляемый сплав	Корпус, №1	6	отсутствует
44-50	Заявляемый сплав	Корпус, №2	7	отсутствует

Таким образом, разработан прецизионный сплав на основе железа с ТКЛР существенно меньшим по сравнению со сплавом-прототипом для интервалов температур 20-400°С, 20-450°С, 20-500°С.

Использованные источники

1. Прецизионные сплавы. Справочник. Под ред. Б.В.Молотилова, М.: Металлургия, 1983.

2. Сплав на основе железа, патент РФ №1096956, С 22 С 38/10, 1998.

3. Сплав на основе железа, патент РФ №2183228, С 22 С 38/52, 2002.

4. Сплав на основе железа, патент РФ №2243281, С 22 С 38/12, 2004.

5. Захаров А.И. и др. Влияние легирования на тепловое расширение сплава супер-инвар. Металловедение и термическая обработка, №6, 1972, с.62-64.