способ приведения ротора электростатического гироскопа (эсг) в рабочий режим

Формула изобретения

Способ приведения ротора электростатического гироскопа в рабочий режим, согласно которому взвешивают ротор в управляемом трехкоординатном электрическом поле, с помощью вращающегося электромагнитного поля разгоняют ротор до номинальных оборотов и одновременно с помощью постоянного электромагнитного поля приводят его вектор кинетического момента в ось, связанную с вакуумной камерой, отличающийся тем, что одновременно с включением электромагнитных полей создают по одной из координат управляемого электрического поля на короткий промежуток времени, например, менее 1 мин, линейные колебания ротора, амплитуда которых равна величине зазора между вакуумной камерой и ротором.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к области точного приборостроения.

Рабочий режим ротора ЭСГ заключается в его вращении с номинальной угловой скоростью вокруг оси максимального момента инерции, направленного вдоль оси вакуумной камеры (ВК), в которую заключен ротор.

Для приведения ротора в рабочий режим необходимо [1]:

- взвесить ротор в ВК с помощью трехосного электрического подвеса;

- раскрутить ротор с помощью вращающегося электромагнитного поля (разгонного статора). При этом из-за отсутствия в ЭСГ арретиров направление оси симметрии ротора в ВК перед включением разгонного статора произвольно;

- задемпфировать нутационные колебания оси симметрии ротора, возникающие из-за ее непараллельности оси разгонного статора. Демпфирование колебаний до соответствующего уровня осуществляется с помощью магнитного поля специальных катушек, на которые подается постоянный ток. Постоянное магнитное поле также устанавливает ось симметрии ротора по направлению оси катушек. При достижении ротором рабочей скорости и уменьшении его угловых колебаний катушки разгонного статора и демпфирования выключаются.

С целью уменьшения времени демпфирования применяется гашение колебаний управляемым магнитным полем [2] ("активное" демпфирование). В этом случае возникает необходимость измерять быстро меняющуюся угловую ориентацию ротора, проводить обработку и формировать магнитное поле, следящее за положением ротора. Использование "активного" демпфирования требует сложных электродинамических и микропроцессорных устройств.

В качестве прототипа для предлагаемого способа выбрана последовательность действий по приведению в рабочий режим ротора ЭСГ разработки ЦНИИ "Электроприбор" [3].

Ротор, находящийся в ВК, взвешивается с помощью трехосной электродинамической следящей системы подвеса, разгоняется вращающимся электромагнитным полем катушек разгонного статора в течение 30 секунд, с помощью постоянного электромагнитного поля в течение 45 минут гасятся нутационные колебания оси кинетического момента ротора (оси ротора) и этим же полем ось ротора приводится к оси катушек, совпадающей с осью симметрии ВК, и затем доразгоняется до рабочей скорости.

Наиболее существенным недостатком описанного выше способа приведения ротора ЭСГ в рабочий режим является длительное (45 минут) время демпфирования нутационных колебаний, т.к. с уменьшением их амплитуды моменты от токов Фуко, демпфирующие эти колебания, резко падают. Это накладывает ограничение на время готовности прибора, в том числе увеличивает время входа в тепловой режим.

Задачей предлагаемого изобретения является ускорение процесса приведения ротора ЭСГ в рабочий режим.

Поставленная задача достигается тем, что для приведения ротора ЭСГ в рабочий режим дополнительно к взвешиванию ротора в управляемом трехкоординатном электрическом поле, разгону ротора с помощью вращающегося электромагнитного поля и приведению вектора кинетического момента ротора в ось, связанную с ВК, с помощью постоянного электромагнитного поля, осуществляемыми в способе-прототипе, одновременно с включением электромагнитных полей создают по одной из координат управляемого электромагнитного поля на короткий промежуток времени (менее 1 минуты) линейные колебания ротора, амплитуда которых равна величине зазора между ВК и ротором.

Реализация этого способа не требует разработки сложных электродинамических и микропроцессорных устройств, а использует возможности управляемого электрического подвеса изменять линейное положение ротора внутри ВК.

Рассмотрим сущность предлагаемого способа. Способ состоит из взвешивания ротора в управляемом трехкоординатном электрическом поле с одновременным включением электромагнитных вращающихся и постоянных полей и созданием на короткий промежуток времени (менее 1 минуты) по одной из координат управляемого электрического поля подвеса линейных колебаний ротора, амплитуда которых равна величине зазора между ВК и ротором. При таких линейных колебаниях ротора его поверхность касается (скользит по) внутренней поверхности ВК, например, по ограничительным упорам, служащим для обеспечения взвешивания и, в ряде случаев, безаварийной посадки [4]. Это скольжение дает возможность организовать момент, по направлению противоположный мгновенной угловой скорости ротора, который гасит его нутационные колебания.

Опишем движение сферического ротора ЭСГ, совершающего вынужденные линейные колебания в ВК под действием переменной силы, создаваемой электрическим подвесом, с такой амплитудой, чтобы поверхность ротора периодически контактировала с поверхностями ограничительных элементов (элементов опоры). С ротором свяжем систему координат OXYZ, оси которой направлены по главным осям инерции ротора, а с ВК - неподвижную систему координат OX₁Y₁Z₁ Угловое положение ротора относительно корпуса удовлетворяет уравнениям Эйлера в форме Коши



где J_z, J_x - осевой и экваториальный главные моменты инерции ротора;

_x, _y, _z, М_х, M_y, M_z - проекции угловой скорости и моментов внешних сил на соответствующие подвижные оси;

, и - углы Эйлера.

Под моментом внешних сил далее подразумевается момент трения, действующий при периодических контактах поверхности ротора с ограничительными упорами и рассматриваемый как момент сухого трения. Этот момент в проекциях на оси системы координат OXYZ равен

M=CM₁, (2)

где С - матрица перехода от системы координат OX₁Y₁Z₁ к OXYZ.

Матрица С вычисляется как произведение матриц поворотов на каждый из углов Эйлера

C = CCC, (3)

где



Вектор момента внешних сил M₁ в системе координат OX₁Y₁Z₁ определяется в каждом частном случае расположения ограничительных упоров как сумма векторных произведений вектор-радиуса контактирующего упора на вектор силы трения.

Вектор силы трения рассчитывается по формуле



где F_i - вектор силы трения,

i - номер ограничительного упора;

F_o - абсолютная величина силы трения;

R_i - вектор-радиус i-го упора;

₁ - вектор мгновенной угловой скорости ротора в системе координат OX₁Y₁Z₁;

n - общее количество упоров, контактирующих с ротором в процессе демпфирования.

₁ = C^т, (6)

где - вектор мгновенной угловой скорости в системе координат OXYZ.

где k - количество упоров, контактирующих с ротором при его перемещении в положительном направлении;

- относительное перемещение центра ротора вдоль оси подвеса;

- граница контакта ротора и элементов опоры.

Колебания ротора происходят по гармоническому закону:

(t) = sin(2f_kt), (8)

где f_k - частота вынужденных колебаний ротора в подвесе.

Численное интегрирование уравнений (1) с учетом выражений для М_х, M_y и М_z (2), (5) и (7) для некоторых частных случаев выполнено на ПК с применением математического пакета MATLAB,

Варьировались следующие параметры:

начальная угловая ориентация ротора;

начальная частота вращения ротора;

коэффициент трения;

частота вынужденных линейных колебаний ротора в подвесе.

При моделировании были постоянны:

радиус ротора 0,025 м;

количество контактирующих ограничительных упоров n=4 (k=2),

размещение ограничительных упоров в ВК: ₁ = 160, ₁ = 45, ₂ = 160,

осевой момент инерции J_z=1,010^-5 кгм²;

экваториальный момент инерции J_x=0,910^-5 кгм².

Проведенные вычислительные эксперименты показали, что в процессе демпфирования ротор гироскопа приходит к ближайшему ограничительному упору вне зависимости от частоты вращения ротора (20...40 Гц), частоты вынужденных колебаний (10...40 Гц) и коэффициента трения (0,1...0,4). Так, из начальных положений _o = 160, Q₀ = 40 и _o = 160, _o = 50 ротор стремится к ориентации = 160, = 45 (упор 1), а из начальных положений _o = 160, _o = 130 и _o = 160, _o = 140 - к ориентации = 160, = 135 (упор 2).

При этом с увеличением начальной частоты вращения ротора возрастает продолжительность процесса демпфирования (в данном расчете с 1...1,5 с до 2. . . 2,5 с). Частота вынужденных колебаний f_k не оказывает существенного влияния на процесс демпфирования, а увеличение коэффициента трения повышает эффективность демпфирования, но при этом возрастают потери собственной частоты вращения (в данном расчете с f = 5 Гц до f = 10 Гц).

В ЦНИИ "Электроприбор" проведены экспериментальные работы, показавшие высокую эффективность гашения угловых колебаний ротора ЭСГ с использованием вынужденных линейных колебаний ротора до касания ограничительных упоров. Работы показали, что амплитуды колебаний ротора уменьшаются с десятков угловых градусов до долей угловых секунд за 10...20 с.

Литература

1. Малеев П.И. Новые типы гироскопов - Л: Судостроение, 1971. -160 с.

2. Воскобойников Р. Л. и др. "Электростатический гироскоп". Заявка 99103449/28 (003483) от 18.02.1999 г. Решение о выдаче патента от 26.04.2001 г.

3. Изделие "Скандий-К". Технические условия ДНИЯ.462126 ТУ (Приложение 1).

4. Шипилов С. В. Аналитическое исследование режимов посадок ротора электростатического гироскопа. Гироскопия и навигация 1998, 3, с.65-71.