строительный наборный вертикально-щелевой камень с газослойной теплоизоляцией

Формула изобретения

1. Строительный наборный вертикально-щелевой камень с газослойной теплоизоляцией, включающий стенки-мембраны и неподвижно приклеенные к стенкам-мембранам между ними рамки, равные стенкам-мембранам по наружному габариту, герметично замыкающие воздушные щели, отличающийся тем, что на стенки-мембраны нанесен теплоотражающий экран со степенью черноты 0,1 - 0,3 в зоне газовых щелей, рамки выполнены разной толщины, уменьшающейся от ближайшей к источнику тепла к наружной стенке-мембране, которые, кроме первой от источника тепла, выполнены со сквозными отверстиями, последние из которых сообщаются с наружным воздухом.

2. Строительный наборный вертикально-щелевой камень по п.1, отличающийся тем, что стенки-мембраны выполнены из прочного строительного материала с коэффициентом теплопроводности 0,7 - 0,07 Вт/м^oC.

3. Строительный наборный вертикально-щелевой камень по п.1, отличающийся тем, что сквозные отверстия внутренних стенок мембран выполнены по одному в стенке-мембране по ее середине в зоне верха щелей, а в последней стенке-мембране со стороны холодной среды выполнены два отверстия, разнесенные на 35 - 40 мм от средней вертикальной линии камня вверху щели на одном уровне под углом 30 - 45^o к плоскости стенки-мембраны, причем низ отверстий находится снаружи, а верх отверстий внутри щели или при наружной штукатурке стены, число наружных отверстий в наружной стенке-мембране принимается 3 - 10.

4. Строительный наборный вертикально-щелевой камень по п.1, отличающийся тем, что рамки, герметично замыкающие щели по периферии и равные по наружному габариту стенкам-мембранам, выполнены из прочного строительного материала с коэффициентом теплопроводности 0,07 - 0,25 Вт/м^oC, при этом по толщине каждая рамка равна толщине своего расчетного воздушного слоя, а по ширине 20 - 35 мм и прикреплена к стенкам-мембранам растворным швом толщиной, равной толщине теплоотражающего экрана.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к строительным наборным камням. Строительные наборные камни известны, например, по а. с. 29955. Er 04 В 2/14, 1933 г.; или наборный камень по книге Б.Е. Шунгского "Строительные конструкции с сотовыми заполнителями".- М.: Стройиздат.- 1977 г., с. 4-5; или строительный наборный вертикально - щелевой камень с газослойной теплоизоляцией, включающий стенки - мембраны и неподвижно прикрепленные к стенкам - мембранам между ними рамки, равные стенкам - мембранам камня по наружному габариту, герметически замыкающие воздушные щели - RU 94006820 А 1, E 04 C 1/40, 20.10.1995, 7 с. -[1] , который содержит больше общих признаков с заявленным изобретением, принимаемый за прототип.

Недостатками наиболее близкого аналога [1] являются: большая степень черноты поверхности стенок - мембран, свойственная ячеистым и другим видам бетонов, в связи с чем камень имеет значительные тепловые потери сквозь стену через лучистую составляющую теплового потока; равенство толщины воздушных щелей, что не согласуется с закономерной зависимостью уменьшения толщины воздушной прослойки при уменьшении средней температуры воздушного слоя и ведет либо к появлению конвекции (при завышенной толщине воздушного слоя), либо к необоснованному удорожанию камня (при необоснованно заниженной толщине воздушной прослойки и увеличению их числа); увеличение коэффициента теплопроводности стенок мембран и рамок в связи с ростом их неизбежного увлажнения за счет проникающих в камень водяных паров из внутренних теплых помещений с последующей их конденсацией в бетонах в зимний отопительный период.

Сущность изобретения, устраняющая недостатки наиболее близкого аналога [1] , заключается в том, что: поверхность стенок-мембран снабжена теплоотражающим экраном со степенью черноты = 0,1-0,3, чем существенно уменьшаются тепловые потери от лучистой энергии; рамки наборного камня выполнены разной толщины, уменьшающейся в направлении от источника тепла, равные толщине воздушных слоев между теплоотражающими экранами, что обеспечивает неподвижность воздуха в слое и его максимальное сопротивление теплопередаче при полном соответствии закономерности толщины слоя от его средней температуры; стенки - мембраны, кроме первой от источника тепла к наружной стенке - мембране выполнены, со сквозными отверстиями, последние из которых сообщаются с наружным воздухом, чем обеспечивается "дыхание" воздушных слоев камня при изменении температуры наружного воздуха днем и ночью в зимнее время с удалением водяных паров, осушение ячеистого бетона стенок - мембран и рамок камня и поддержание их высокого сопротивления теплопередаче. Расчеты показывают, что при самых неблагоприятных и частых перепадах атмосферного давления теплопотери от "дыхания" камня составляют всего 0,021% от тепловых потерь через теплопроводность стены при зимней наружной температуре -50^oC, т.е. теплопотери от "дыхания" камня можно не учитывать.

Фиг. 1 - показан внешний вид камня с фасада стены с наружной стенкой-мембраной 1 и с двумя наклонными сквозными отверстиями 2 в ней вверху диаметром 3-4 мм, разнесенными по 35-40 мм в стороны от вертикальной середины камня на одном уровне, причем снаружи видны нижние концы сквозных отверстий.

Фиг. 2 - разрез камня по А-А, представленного на фиг. 1, где показаны глухая стенка-мембрана 3, первая со стороны внутреннего теплого помещения, внутренние стенки - мембраны 4 с нанесенным на их поверхности в зоне щелей теплоотражающим экраном 5, имеющим степень черноты от 0,1 до 0,3, со сквозными в них отверстиями 2 диаметром от 3 до 4 мм. Все сквозные отверстия находятся вверху щелей, где локализируются водяные пары, проникшие сквозь глухую стенку - мембрану из теплого внутреннего помещения, так как плотность водяных паров меньше плотности сухого воздуха. На фиг. 2 также показана рамка 6, герметично закрывающая по периферии камня воздушные щели 7.

Фиг. 3 - показан разрез камня по Б-Б, представленного на фиг. 1. В разрезе показана наружная стенка - мембрана 1 с наклонным сквозным отверстием 2 диаметром от 3 до 4 мм, верхний конец которого находится в полости самой тонкой последней щели 7, а его нижний конец находится снаружи стенки - мембраны 1. Наклонность последнего отверстия 2 вниз от 30 до 45^o в наружной стенке - мембране предусмотрена с целью предотвращения попадания в последнюю щель 7 водяных брызг дождя при стенах без штукатурки и штукатурного раствора при наличии такового. Число наружных микровентиляционных отверстий может быть больше 2, например от 3 до 10 при наружной штукатурке стены для облегчения удаления водяных паров.

Фиг. 4 - показана зона стенки - мембраны 4, находящаяся в щели, покрытая с обеих сторон теплоотражающим экраном 5, и зона 8 приклейки к ней рамки, свободная от теплоотражающего экрана для обеспечения прочной приклейки цементом рамки к стенке - мембране.

Фиг. 5 - показана рамка 6 наборного камня и ее разрез по Г-Г толщина которой для каждой воздушной щели своя и равна расчетной толщине воздушного слоя, при равенстве толщины теплоотражающего экрана толщине склеивающего слоя цемента между рамкой и стенкой - мембраной, при ширине самой рамки 20-35 мм.

Предложенная конструкция строительного наборного камня с НГТ позволяет получить сопротивление теплопередаче стены от 3 до 5,6 м^2oC/Вт при кладке в один камень толщиной от 300 до 600 мм на зимние расчетные температуры для отопления от -20 до-60^oC, или от 4000 до 12000 ГСОП, т.е. полностью соответствовать новым требованию СНиП 11-3-79 с изменением N 3.

Примерный расчет сопротивления теплопередаче строительного наборного вертикально - щелевого камня с мембран равным 0,7 Вт/м^oC.

г. Москва, расчетная зимняя температура для отопления - 25^oC, средняя за отопительный период - 3,2^oC, отопительный период 205 дней, ГСОП = 4756, сопротивление теплопередаче по второму этапу 3,6 м^oC/Вт, температура внутри помещения 20^oC, степень черноты мембран = 0,1, величина первичного суммарного теплового потока 9 Вт/м^oCч.

Расчет компьютера: t_п=20^oC, t_нар.= -25^oC, = 0,1, q=9 Вт/м²ч, H=0,142 м, n=12 слоев, R=5,275м^2oC/Вт, = 0,027 Вт/м^oC, q^л=0,691 Вт/м²ч.

Размер наборных камней с фасада 0,3 х 0,3 м.

Мембраны: бетон на природных пористых заполнителях плотность 1600 кг/м³, = 0,7 Вт/м^oC, толщина мембран 15 мм.

Рамки: ячеистый бетон плотностью 600 кг/м³, М 35, = 0,11 Bт/м^oC, ширина рамки 25 мм.

Раствор кладки камней = 0,6 Вт/м^oC, толщина рас. слоя 2 мм.

Расчет.

Сопротивление теплопередаче мембран:

0,025(12+1):0,7=0,464 м^2oC/Вт.

To же рамок: 0,142:0,11=1,291 м^2oC/Вт.

Толщина камня: 0,142+(0,02513)=0,467 м.

Сопротивление теплопередаче раствора камня: 0,467:0,6-0,778 м²/^oC/Вт.

Площадь камня: 0,30,3=0,09 м².

Площадь воздушного слоя камня:

(0,3-0,05)(0,3-0,05)=0,0625 м².

Площадь рамки: 0,09-0,0625=0,0275 м².

Площадь растворного слоя кладки одного камня с фасада:

(0,002:2)0,34=0,0012 м².

Сопротивление теплопередаче воздушных слоев камня: 5,275 м^2oC/Вт

То же зоны воздушных слоев: 5,275+0,464=5,739 м^2oC/Вт

То же зоны рамок: 1,291+0,464=1,755 м^2oC/Вт

Сопротивление теплопередаче камня:



Сопротивление теплопередаче стены:

м^2oC/Вт, т.е. > чем 3,06 м^2oC/Вт для Москвы.

Суммарное сопротивление теплопередаче камня с учетом сопротивления теплопередаче внутренней и наружной поверхности камня:

R_к= 3,242+0,114+0,043=3,399 м^2oC/Вт.

Теплопроводные потери камня q^t= 45/3,399= 13,239 Вт/м²ч; q^л=0,691 Вт/м²ч.

Суммарные тепловые потери наружной стены с учетом потерь тепла лучистой энергией:

q = 13,239+0,691=13,93 Вт/м²ч.

Коэффициент теплопроводности стены: Вт/м²ч.

q меньше нормы 15 Вт/м²ч, что полностью удовлетворяет новым нормам СНиП 11-3-79 с изменением N 3. Такой камень пригоден для климатических условий при расчетных зимних температурах для отопления не ниже - 25^oC, т.е. он пригоден для Москвы, Санкт-Питербурга и их областей.

Расчет приведен для предельно допустимого по величине "0,7" Вт/м^oC коэффициента теплопроводности материала мембран камня, а все промежуточные коэффициенты теплопроводности материала мембран от 0,7 до 0,07 Вт/м^oC позволяют придавать наборным вертикально-щелевым камням требуемые сопротивления теплопередаче от 3,5 до 5,6 м^2oC/Вт. Конструирование таких камней при коэффициентах теплопроводности материала мембран свыше 0,7 Вт/м^oC на зимние расчетные температуры для отопления -25^oC и тем более низкие практически невозможно.