способ изготовления гнутого неравнополочного зетового профиля

Формула изобретения

1. Способ изготовления гнутого неравнополочного зетового профиля, включающий задачу полосовой заготовки в калибры и подгибку в них краевых элементов полосы с наклоном к горизонтали средней части ее поперечного сечения с образованием стенки и полок разной ширины, отличающийся тем, что полосовую заготовку задают в первый калибр с наклоном ее к горизонтали на угол , на который осуществляют наклон к горизонтали средней части поперечного сечения полосовой заготовки во всех последующих калибрах, при этом величину упомянутого угла определяют из следующего выражения:



где b₁ - заданный размер ширины малой полки профиля, мм;

h - заданный размер ширины стенки профиля, мм;

большую и меньшую полки профиля образуют путем подгибки краевых элементов полосы, соответственно, вверх и вниз, а подгибку краевых элементов в каждом калибре производят на равные углы с расположением места изгиба между стенкой профиля и его большей полкой на уровне формовки и на одной прямой, параллельной оси профилирования.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что он предназначен для использования на стане легкого типа.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при изготовлении холодногнутых зетовых профилей относительно малых размеров.

Такие профили обычно производят на профилегибочных станах легкого типа, использующих полосовую заготовку толщиной не более 2 мм. Профилирование зетовых профилей (в том числе неравнополочных) заключается в последовательной подгибке в нескольких калибрах (парах валков) краевых элементов полосовой заготовки до угла 90^o с образованием стенки и перпендикулярных к ней полок. Технология профилирования зетовых профилей описана, например, в книге под ред. И. С. Тришевского "Производство гнутых профилей (оборудование и технология)". - М.: Металлургия, 1982, с. 253-256. С целью уменьшения продольного скручивания, которое особенно характерно для процесса изготовления неравнополочных зетовых профилей, применяют дифференцированные углы подгибки полок и поворот (наклон) стенки в определенную сторону в промежуточных и чистовых калибрах.

Известен способ изготовления гнутых зетовых профилей, в котором при их формовке во всех проходах кромки полок удерживают на одной горизонтали, совпадающей с уровнем формовки, а на продольной оси профилирования сохраняют положение точки пересечения средней линии по толщине стенки с горизонталью (см. патент РФ N 2056192, кл. B 21 D 5/06 от 14.02.95).

Недостатком известных способов является необходимость использования достаточно большого числа формующих клетей (калибров), что увеличивает расход валков, а также возможность появления продольного (винтообразного) скручивания профилей относительно малых размеров, формуемых на стане легкого типа.

Наиболее близким аналогом к заявляемому способу является технология (схема калибровки) производства гнутого неравнополочного зетового профиля, описанная в книге под ред. И.С. Тришевского "Калибровка валков для производства гнутых профилей проката".- Киев: Технiка, 1980, с. 74-83, рис. 27.

Эта технология включает задачу полосовой заготовки в калибры и подгибку в них краевых элементов полосы с наклоном к горизонтали средней части поперечного сечения и с образованием стенки и полок разной ширины и характеризуется тем, что в первых трех калибрах формуют неравнополочный уголок, а после образования стенки угол ее наклона к горизонтали постоянно увеличивают в промежуточных калибрах с одновременным уменьшением расстояния между местами изгиба формуемой полосы.

Недостатком описанной технологии является относительно большое число клетей (калибров), необходимых для изготовления профиля, а также возможность искажения геометрии (т.е. ухудшение качества) зетовых профилей малых сечений, формуемых на станах легкого типа.

Действительно, по способу, взятому в качестве ближайшего аналога, требуется 11 калибров (так как сначала профиль формуется как уголок) для получения готового профиля, тогда как по заявляемому способу - 8 (см. ниже), что уменьшает расход валков.

Далее - одной особенностью станов легкого типа является небольшое межклетевое расстояние. Поэтому при уменьшении расстояния в промежуточных калибрах между местами изгиба формуемой полосы происходит заметный изгиб отформованной средней части (стенки) "внутрь", что, учитывая относительно малую жесткость тонкого сечения, может привести к "переформовке" мест изгиба и даже к искривлению стенки.

Кроме того, постоянное увеличение угла наклона стенки к горизонтали в промежуточных калибрах неизбежно увеличивает остаточные напряжения по длине полосы, находящейся сразу в нескольких калибрах, где, очевидно, происходит ее скругливание в одном направлении. Результатом этого может быть общее продольное скругливание готового профиля.

Технической задачей изобретения является сокращение трудозатрат при профилировании на стане легкого типа за счет уменьшения расхода валков и повышение качества неравнополочных зетовых профилей.

Для решения этой задачи в способе, включающем задачу полосовой заготовки в калибры и подгибку в них краевых элементов полосы с наклоном к горизонтали средней части поперечного сечения с образованием стенки и полок разной ширины, полосу задают в первый калибр с наклоном к горизонтали под углом где b₁ и h - заданные размеры ширины соответственно малой полки и стенки профиля, и этот угол сохраняют постоянным во всех калибрах, при этом большую полку подгибают вверх, а меньшую - вниз, и углы подгибки этих элементов делают равными в каждом калибре с расположением места изгиба между стенкой профиля и его большей полкой на уровне формовки и на одной прямой, параллельной оси профилирования.

Сущность найденного технического решения состоит прежде всего в том, что полосу задают в первый калибр под углом, величина которого во всех калибрах остается неизменной. Это сводит до минимума остаточные напряжения по длине полосы, что особенно важно для профиля небольшой толщины (0,8-1,5 мм) и с малым поперечным сечением (его площадь - в пределах 70-140 мм²).

Наклон задаваемой в первый калибр полосы необходим по следующим причинам. Во-первых, это уменьшает глубину вреза, т.е. ручья, в нижний валок меньшего диаметра, что расширяет сортамент формуемых зетовых профилей. Во-вторых, если сделать средний элемент калибра горизонтальным, то при заходе в калибр полосы она коснется сначала левого выступа верхнего валка большего диаметра (см. чертеж), что неизбежно вызовет смещение заготовки вправо с возможным смятием ("закусыванием") ее правой кромки ребордой нижнего валка. При наклонной же задаче полосы она коснется сначала выступа на верхнем валке (точка 0), что вызовет изгиб заготовки вниз без какого-либо поперечного смещения.

Кроме того, неизменным остается во всех калибрах и расстояние между обоими местами изгиба полосы, что исключает "переформовку" этих мест (т.е. смещение местоположения радиусов изгиба) с известными негативными последствиями. Еще одно существенное отличие предлагаемого способа - подгибка вверх большей полки, что уменьшает глубину вреза в нижние валки, а также расположение во всех калибрах на уровне формовки места изгиба между большей полкой и стенкой, что также уменьшает продольные изгибающие напряжения при формовке.

Немаловажным является и значительное упрощение (по сравнению с известным способом) расчета калибровки валков, что уменьшает вероятность ошибок в их изготовлении.

На чертеже показаны поперечное сечение гнутого неравнополочного зетового профиля и схема его получения (римские цифры - порядковые номера калибров; ЗВ - задающие валки с гладкой бочкой).

Задающие валки 1 выполнены коническими, что позволяет задавать полосовую заготовку 2 в I калибр под углом

= arctg b₁/h

(b₁, b₂ и h - ширина соответственно малой и большой полок и стенки профиля); для устранения перекоса задаваемой полосы в горизонтальной плоскости скорости обеих кромок заготовки должны быть одинаковыми, что достигается равенством диаметров D и d торцов верхнего и нижнего валков. Первые три-четыре калибра (или все) выполнены с закрытием ребордами 3 нижних валков 4, что предотвращает поперечное смещение формуемой полосы в калибрах и повышает точность профилирования.

С целью предотвращения травмирования полосы при взаимном проскальзывании формуемого металла и валков задающей клети (окружные скорости ее валков изменяются по длине их бочек, тогда как полоса движется со скоростью, определяемой формующими клетями) ее валки целесообразно гуммировать резиной достаточной твердости.

Малая 5 и большая 6 полки профиля подгибаются в противоположные стороны, причем большая полка подгибается вверх. Угол наклона стенки профиля 7 постоянен во всех калибрах; полки подгибаются в калибрах на угол до достижения угла = 90^o между ними и стенкой в последнем (VIII) калибре. Таким образом, места изгиба полосы (точки 0 и 0 ) во всех калибрах расположены на постоянном уровне (точка 0 - на уровне формовки xx) и на одних и тех же прямых (yy и y y ), параллельных оси профилирования ОП, расстояние между которыми l = h cos.

Так как формуемая полоса даже самой малой длины (3 м) находится практически всегда во всех калибрах стана легкого типа (расстояние между первой и последней клетями при 9-10 клетях и межклетьевом расстоянии 250-300 мм редко превышает 2,7 м), то наличие плоской стенки (при небольшом поперечном сечении полосы) обеспечивает общее продольное скручивание в пределах допуска.

Опытную проверку найденного технического решения производили на профилегибочном стане легкого типа 0,3-1,5х20-90 ОАО "Магнитогорский меткомбинат".

С этой целью при изготовлении неравнополочных зетовых профилей разных размеров испытывались два варианта калибровок: по заявляемому способу (формовка в восьми калибрах с гуммированными валками задающей клети) и по известному (формовка в десяти калибрах). Результаты оценивались по качеству (геометрии) готовых профилей.

Размеры профилей, изготовленных предлагаемым способом, полностью соответствовали требованиям технических условий, а величина их продольного скручивания не превышала допускаемой: произведения длины (в метрах) на 1^o (см., например, ГОСТ 13229). Царапин и рисок на профилях не было.

При формовке же по способу, выбранному в качестве ближайшего аналога, отсортировка по скручиванию была незначительной (до 0,3%), но у части профилей наблюдалось "невыполнение" радиуса изгиба из-за "переформовки", а при больших отношениях ширины стенки к толщине (более 60) отмечены случаи ее искривления. Общий вес валков при реализации известного способа был больше на 12%.

Таким образом, опытная проверка показала приемлемость заявляемого объекта для решения поставленной задачи и его преимущества перед известным объектом.

Пример конкретного выполнения.

Зетовый профиль с размерами (см. чертеж): b₁ = 20, b₂ = 30, h = 40 и S = 1 мм формуется в восьми калибрах стана легкого типа.

Угол наклона заготовки (при задаче в I калибр) и стенки профиля во всех калибрах

= arctg (20:40) = 26,5^o.

Катающие диаметры валков: D_к = 150 и d_к = 100 мм, т.е. D_к/d_к = 1,5; диаметры торцов валков задающей клети: D = 160 и d = 70 мм. Валки задающей клети гуммированы резиной.

Первыe три калибра и предпоследний (VII), а также задающие валки выполнены с закрытием ребордами нижних валков. Углы подгибки полок (по отношению к стенке) по проходам:

0^o ---> 10^o ---> 20^o---> 34^o ---> 50^o ---> 66^o ---> 80^o ---> 88^o ---> 90^o.