жаровая труба камеры сгорания газотурбинного двигателя

Формула изобретения

Жаровая труба камеры сгорания газотурбинного двигателя, имеющая ограничивающие газовую полость двуслойные стенки, выполненные из отдельных сегментов и имеющие охлаждающие полости, отличающаяся тем, что один из слоев выполнен в виде дефлектора, охлаждающие полости в виде циклонов, соединенных между собой тангенциальными каналами с образованием входной, промежуточной и выходной циклонных полостей, при этом промежуточная полость снабжена размещенным в ней центральным телом с выполненным в его периферийной части элементом крепления дефлектора к сегменту, а диаметр центрального тела составляет 20 50% от диаметра циклонной полости.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к газотурбинным двигателям, а более конкретно к системам охлаждения жаровой трубы камеры сгорания.

Известна жаровая труба камеры сгорания двигателя Д-ЗО с пленочно-заградительным охлаждением /1/. Такая конструкция отличается малым весом и простотой изготовления, однако хладоресурс охлаждающего воздуха в системе охлаждения этой жаровой трубы используется лишь на 5%

Наиболее близкой к заявляемой является жаровая труба, выполненная из ламиллоя /2/, система охлаждения которой состоит из З штырьковых матриц, соединенных между собой диффузионной сваркой.

Известная система охлаждения жаровой трубы камеры сгорания отличается повышенной эффективностью, однако производство такой трехслойной стенки отличается высокой сложностью и стоимостью. Кроме того, трехслойный материал отличается повышенным весом.

Техническая задача, на решение которой направлено заявляемое изобретение, заключается в повышении надежности жаровой трубы за счет улучшения эффективности охлаждения, а также в упрощении конструкции со снижением стоимости и веса за счет выполнении стенки жаровой трубы двухслойной.

Сущность технического решения заключается в том, что в жаровой трубе камеры сгорания ГТД с газовой полостью, стенка которой выполнена из отдельных сегментов, согласно изобретению сегменты выполнены двухслойными циклонным полостями, входными, выходными промежуточными, соединенными между собой тангенциальными каналами, при этом по оси промежуточной циклонной полости размещено центральное тело, в периферийной части которого выполнен элемент крепления дефлектора к сегменту, диаметр же центрального тела составляет 20. 50% от диаметра циклонной полости.

Размещение центрального тела по оси промежуточной циклонной полости позволяет повысить эффективность охлаждения за счет интенсивного теплоотвода от донышка циклонной полости благодаря тому, что центральное тело омывается охлаждающим воздухом с высокой окружной скоростью по всей его высоте.

Диаметр центрального тела составляет 20.50% от диаметра циклонной полости, если же будет меньше 20% то снижается окружная скорость, что уменьшает теплоотвод от донышка циклонной полости, снижая эффективность охлаждения.

Если же диаметр центрального тела будет больше 50% то это также отрицательно влияет на теплоотвод, так как уменьшается объем циклонной полости, что также снижает эффективность охлаждения.

На фиг. 1 изображен продольный разрез жаровой трубы; на фиг.2 вид А на стенку жаровой трубы в увеличенном виде; на фиг.3 сечение Б-Б по циклонным полостям в стенке жаровой трубы; на фиг.4 узел 1 в увеличенном виде.

Жаровая труба 1 камеры сгорания состоит из двухслойных сегментов 2, состоящих из силового сегмента 3 и тонкостенного дефлектора 4, телескопически закрепленного на сегменте 3. В сегменте 3 выполнено множество циклонных полостей, включая входную 5, промежуточную 6 и выходную 7 циклонные полости, соединенные с помощью тангенциальных каналов 8. Каждая циклонная полость имеет донышко 9, обращенное к газовой полости 10 жаровой трубы 1. Для эффективного охлаждения поверхности 11 жаровой трубы, контактирующей с газом, необходима повышенная эффективность охлаждения донышка 9 в каждой циклонной полости. Во входной циклонной полости 5 донышко 9 интенсивно охлаждается за счет лобового натекания охлаждающего воздуха через входное отверстие 12 в дефлекторе 4, в выходной полости 7 донышко интенсивно охлаждается за счет выходного отверстия 13 в сегменте 3, а в промежуточней циклонной полости 6 для повышения эффективности охлаждения донышка выполнено центральное тело 14. Это связано с тем, что охлаждающий воздух в циклонной полости преимущественно вращается по закону циркуляционного течения:

Wr = const,

где W тангенциальная скорость охлаждающего воздуха в циклонной полости,

r радиус, на котором вращается этот воздух, см. /3/, /4/,

при уменьшении радиуса вращения r до 0 в реальной конструкции скорость W не может достигнуть бесконечной величины, поэтому, начиная с некоторого радиуса r= r₀, скорость вращения охлаждающего воздуха в циклонной полости резко падает. Поэтому центральное тело в циклонной полости имеет диаметр d, равный d2r₀.

В этом случае центральное тело по всей своей высоте омывается охлаждаемым воздухом с высокой окружной скоростью, обеспечивая интенсивный теплоотвод от донышка циклонной полости.

Периферийная часть центрального тела используется для крепления дефлектора 4 на сегменте 3, для чего на нем оплавлением выполняется головка 15, которая через шайбу 16 обеспечивает прижатие дефлектора к сегменту.

Работает устройство следующим образом.

Охлаждающий воздух через входное отверстие 12 поступает во входную циклонную полость 5, а из нее по тангенциальным каналам 8 в промежуточную полость 6 и в выходную циклонную полость 7, откуда через выходные отверстия 13 выходит в газовую полость 10 жаровой трубы, образуя пленочное охлаждение. Охлаждающий воздух в циклонной полости 6, совершая многократное вращение омывает наружную поверхность центрального тела, обеспечивая интенсивный теплоотвод от донышка циклонной полости.

Таким образом, размещение центрального тела по оси промежуточной циклонной полости позволяет повысить эффективность охлаждения и в целом надежность жаровой трубы.

Источники информации.

1. Техническое описание "Авиационные двухконтурные турбореактивные двигатели", Д-30, М. Машиностроение, 1971, с. 50-51, рис.44.

2. Новое в зарубежном авиадвигателестроении, N 10, 1982, с. 25, рис.1.

3. Абрамович. Прикладная газовая динамика. М. Наука, 1969, с. 105.

4. Суслов А.Д. и др. Вихревые аппараты, М. 1985, с. 9.10,41.