совмещенная обмотка ротора одномашинных преобразователей частоты

Формула изобретения

СОВМЕЩЕННАЯ ОБМОТКА РОТОРА ОДНОМАШИННЫХ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ ЧАСТОТЫ с числом пар полюсов p₁/p₂, двуслойная, с числом пазов Z и шагом катушек по пазам Y_п, для полюсности p₁ короткозамкнутая, многофазная, для полюсности p₂ трехфазная с соединением фаз звездой или треугольником и с выводами P₁, P₂, P₃ начал фаз на контактные кольца, имеющая K равномерно смещенных катушечных групп с q последовательно включенными соседними катушками в каждой катушечной группе, отличающаяся тем, что число катушечных групп равно K 6c с номерами от 1K до 6cK, причем в первой фазе с выводом P₁ из начала группы 1K соединены последовательно согласно группы с номерами от 1K до cK и к каждой из них подключена параллельно встречно группа, смещенная на 3c групп, а для двух других фаз номера групп чередуются относительно групп фазы P₁, с интервалами в 2c групп для фазы P₂ и 4c групп для фазы P₃, где P₁ 1 и P₂ 4 четное число, Z = 6cq, c 2 целое число, 1 q 3 Y_п ent [(P₁ 1) Z/2P₁]

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к обмоткам электрических совмещенных машин переменного тока с двумя разнополюсными полями в магнитопроводе и может применяться в одномашинных преобразователях частоты и числа фаз.

Известны совмещенные обмотки электрических машин переменного тока, выполняемые из пространственно смещенных катушек и соединяемые в параллельные ветви для одной полюсности р₁ с выводами зажимов из их средних точек для другой полюсности р₂. Угол между осями катушек ветви равен 2 /(р₁ + р₂) радиан, и их числа витков пропорциональны углу сдвига относительно оси ветви [1]

Недостатки таких обмоток сложность конструкции и изготовления, большие потери в меди от уравнительных токов в ветвях, а также ограниченные область применения и функциональные возможности.

Известны также совмещенные обмотки ротора одномашинных преобразователей частоты, короткозамкнутые многофазные для полюсности р₁ и трехфазные для полюсности р₂ > р₁ с выводами зажимов фаз на три контактных кольца [2]

Наиболее близкой к предлагаемой является двухслойная совмещенная обмотка ротора одномашинных преобразователей частоты с числами пар полюсов р₁/р₂, короткозамкнутая многофазная для полюсности р₁ и трехфазная для полюсности р₂ с соединением фаз звездой и с выводами зажимов фаз Р1, Р2, Р3 на контактные кольца, содержащая 6р₂ катушечных групп с номерами в фазах 1+3к, 3+3к, 5+3к, при этом в каждой фазе начала нечетных групп соединены в зажим начала фазы, концы нечетных и четных групп соединены вместе, а начала четных групп соединены в нулевую точку звезды, где р₁ 1; р₂ 3; к 0, 1, 2,(2р-1) [4]

Цель изобретения расширение области применения путем получения р₁ > р₂ при р₂ 1 и четном числе р₁ 4, а также улучшение электромагнитных параметров путем повышения обмоточного коэффициента и снижения дифференциального рассеяния обмотки для полюсности р1.

На фиг. 1 изображена развернутая схема предлагаемой обмотки при р₂ 1, р₁ 4, z 36 паза и К 18 катушечных группах; на фиг. 2 и 3 показаны чередования по пазам фазных зон обмотки для полюсностей р₂ 1 (фиг. 2) и р₁ 4 (фиг. 3); на фиг. 4 и 5 диаграммы ЭДС катушечных групп для р₂ 1 (фиг. 4) и р₁ 4 (фиг.9 5); на фиг. 6 многоугольники МДС обмотки для полюсностей р₂ 1 (наружный) и р₁ 4 (внутренний).

Предлагаемая обмотка по фиг. 1 выполнена двухслойной трехфазной для полюсности р₂ 1 в z 6 с q" 36 пазах (при значениях с 3 и q" 2) из К 6с 18 катушечных групп с номерами от 1К до 18К с выводами зажимов начал фаз Р1, Р2, Р3 (на фиг. 1 фазы соединены звездой) и с q" 2 соседними катушками в каждой группе. В первой фазе (с зажимом Р1 из начала группы 1К) соединены последовательно-согласно группы с номерами от 1К до сК (1К, 2К, 3К) и к каждой из них подключена паралелльно-встречно группа, смещенная на 3с 9 групп (группы -10К, -11К, -12К). Для фаз Р2 и Р3 номера групп чередуются относительно групп фазы Р1 с интервалами 2с 6 и 4с12 групп. Шаг катушек по пазам определяется целой частью числа (р₁-1) z/2р₁ и для обмотки фиг. 1 (при р₁ 4) равен y_пent[(4-1)36/8] 13, при выполнении катушек концентрическими шаг y_п средний шаг катушек по пазам.

На фиг. 4 и 5 векторам ЭДС приписаны номера катушечных групп обмотки фиг. 1 и знак минус перед номером группы означает ее встречное включение в фазе. Для обмотки по фиг. 1 при р₂ 2 и р₁ 4 оси групп смещены на углы (в эл. град. ) 360^ор₂/К 360^о 1/18 20^о для р₂ 1, 360^ор₁/К360^о 4/18 80^о для р₁

4. Следовательно, для групп, смещенных на 3с 9 групп, угол сдвига составляет 20^о 9 180^о для р₂ 1 и 80^о 9 2 360^о для р1 4, т.е. параллельно-встречно включенные группы (например 1К и -10К) образуют для полюсности р₂ 1 две одинаковые параллельные ветви (фиг. 4), а для полюсности р₁ 4 короткозамкнутую цепь (фиг. 5). Коэффициенты укорочения (К_у), распределения (К_р) и обмоточный (К_об) обмотки фиг. 1 равны для р₂ 1 К_у1 sin (13/218) 0,9063, К_р1 [sin(cq"₁/2)]/[cq"sin (₁/2)] sinx x (65^o)/6sin(5^o) 0,95615 и _Коб

0,9063x x 0,95615 0,8666, где ₁ 360^оp₂/z 10^о, для р₁ 4К_у4 sin (13/24,5) 0,9848, K_p4 [sin (q" ₄/2)]/[q" sin ₄/2)] sin x x (220^o)/2sin(20^o) 0,9397 и К_об40,98480,9397 0,9254, где ₄ 360^ор₁/z= 40^о.

Для полюсности р2 1 обмотка (фиг. 1) имеет m₁ 3 фазы (фиг. 4) и m₁" 6 фазных зон, обозначенных на фиг. 2 как A-X, B-Y, C-Z, причем зоны А, В, С соответствуют начальным сторонам катушечных групп, а Х, Y, Z их конечным сторонам и векторы токов A-Z-B-X-C-Y фазных зон образуют симметричную систему (показаны в центре фиг. 6). По фиг. 2 построен многоугольник МДС (наружный на фиг. 6) с использованием вспомогательной треугольной сетки (ее сторона принята за единицу длины), по которому определяются [3] R_д1² R_i² 99,0 квадрат среднего радиуса пазовых точек (i 1 36) многоугольника, R₁² (zК_об1/р² )²360,8666/)² 98,614921 квадрат радиуса для основной гармонической МДС, _д1[(R_д1/R₁)² 1] 100 0,390% коэффициент дифференциального рассеяния, характеризующий процентное содержание гармонических в кривой МДС.

Для полюсности р₁ 4 обмотка (фиг. 1) имеет m₄ 9 фаз (фиг. 5) и m₄" 18 фазных зон, обозначенных на фиг. 3 как A-X, B-Y, C-Z, A"-X", B"-Y", C"-Z", A""-A"", B""-Y"", C""-Z"", и им соответствуют симметричная система векторов, показанная в центре фиг. 6. По фиг. 3 построен многоугольник МДС (внутренний на фиг. 6) с использованием вспомогательных равнобедренных треугольников [3] и по нему определяются R_o² (2cos 10^o/sin40^o)² 9,38918, R_д4² + sin 10^o) + cos²10^o 7,324997, R₄² (360,9254/4 )² 7,028202 и _д4 [R_д4/R₄)² -1]100 4,223%

При заданном числе пазов произведение cq" z/6 равно целому числу и при увеличении значения с при соответствующем уменьшении q" улучшаются параметры обмотки для полюсности р₁ из-за возрастания коэффициента распределения, но при этом схема соединений усложняется, например, обмотку по фиг. 1 можно выполнять также при с 6 и q" 1.

Если обмотку по фиг. 1 (р₁ 4 и р₂ 1) выполнять известным способом из 6р₂ 6 катушечных групп (z 36, К 6, y_п 13, с 1 и q" 6) с двумя параллельными ветвями, то для нее К_об1 0,8666 и _д1 0,390% (р₂ 1), К_р4 sin (620)/6sin 20 0,4220, К_об40,4256 и _д4 > 100% т.е. предлагаемая обмотка имеет значительно лучшие электромагнитные параметры для полюсности р₁. По сравнению с обмоткой по прототипу [4] предлагаемая обмотка позволяет получать при р₂ 1 и четных значениях р₁ > р₂ 4, что расширяет область ее применения.

Предлагаемая обмотка может применяться на роторе, например, асинхронных одномашинных преобразователей частоты, выполняемых в конструкции асинхронных машин с фазным ротором и контактными кольцами. При р₁ 4 и р₂ 1 она позволяет получать преобразованную частоту [2] f₂ f₁(1 + 1/4) 5f₁/4, т.е. при f₁ 60 Гц f₂ 75 Гц. Применение предлагаемой обмотки в совмещенной электрической машине упрощает ее конструкцию и изготовление, снижает расход меди и изоляции на роторе, так как заменяет собой две раздельные разнополюсные обмотки на роторе, повышает энергетические показатели и эксплуатационную надежность машины, а также расширяет область применения.