трехфазная дробная якорная обмотка

Формула изобретения

ТРЕХФАЗНАЯ ДРОБНАЯ ЯКОРНАЯ ОБМОТКА с полюсностью p и числом пазов на полюс и фазу q=2,25, выполненная двухслойной из концентрических катушек в z пазах из 6p катушечных групп с номерами в фазах: первой, второй, третьей соответственно 1+3k, 5+3k, 9+3k , соединенных в фазах последовательно при встречном включении четных групп относительно нечетных, а катушки группируются в катушечных группах по ряду 2223, повторяемому 3p/2 раза, группы с номерами 4+4k содержат три катушки с шагами по пазам а остальные группы две катушки с Y_п=6,4, отличающаяся тем, что числа витков катушек первой группировки катушечных групп равны (1+x)w_к и (1-x)w_к для групп 1,2, 3, (1-x)w_к, (1+x)w_к,(1-x)w_к для группы 4, причем каждая последующая группировка повторяется с интервалом в четыре группы относительно предыдущей группировки, где p 2 четное число; Z=13,5 р; k=0,1,2. (2р-1); 2w_к число витков в пазах, а значение x выбирается в пределах 0,45 x 0,55.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к обмоткам электрических машин переменного тока и может применяться также в совмещенных электрических машинах с двумя разнополюсными полями в магнитопроводе.

Известны трехфазные электромашинные обмотки с дробным числом пазов на полюс и фазу q, выполняемые двухслойными из равношаговых или концентрических катушек [1] Недостатки таких обмоток повышенное дифференциальное рассеяние, увеличивающее их индуктивное сопротивление рассеяния, что особенно неблагоприятно при их применении в совмещенных электрических машинах [2]

Наиболее близкой по конструкции к предлагаемой является электромашинная обмотка, выполненная трехфазной с полюсностью р в z 27 пазах из концентрических катушек [3]

Цель изобретения улучшение электромагнитных параметров обмотки трехфазной дробной с q 2,25 путем снижения дифференциального рассеяния, а также уменьшение расхода меди.

Достигается это тем, что для трехфазной дробной якорной обмотки с полюсностью р и числом пазов на полюс и фазу q2,25, выполненной двухслойной из концентрических катушек в z пазах из 6р катушечных групп с номерами в фазах первой, второй, третьей соответственно 1"+3k, 5"+3k, 9"+3k, соединенных в фазах последовательно при встречном включении четных групп относительно нечетных, а катушки группируются в катушечных группах по ряду 2 2 2 3, повторяемому 3p/2 раза, группы с номерами 4"+4k содержат три катушки с шагами по пазам y_п"=7, 5, 3, а остальные группы две катушки с y_п 6, 4: числа витков катушек первой группировки катушечных групп равны (1+x)w_k и (1-x)w_k для групп 1", 2", 3", (1-x)w_k, (1+x)w_k, (1-x)w_k для группы 4", а каждая последующая группировка повторяется с интервалом в четыре группы относительно предыдущей группировки, где р 2 четное число; z 13,5 р; k 0, 1, 2,(2р-1); 2w_k число витков в каждом пазу, а значение х выбирается в пределах 0,45x0,55.

На фиг. 1 изображена развернутая схема предлагаемой обмотки при р 2 и z 27; на фиг. 2 и 3 чередования фазных зон по пазам обмоток известной (фиг. 2) и предлагаемой (фиг. 3); на фиг. 4 многоугольники МДС обмоток известной (внутренний) и предлагаемой (наружный); на фиг. 5 диаграмма сдвига осей катушечных групп.

Обмотка (фиг. 1) выполнена двухслойной, трехфазной с полюсностью р 2 в z 27 пазах (q z/6p 2,25) из 6p 12 катушечных групп с номерами в фазах I, II, III соответственно 1"+3k=1", 4", 7", 10"; 5"+3k=5", 8", 11", 2"; 9"+3k=9", 12", 3", 6", где k 0, 1, 2,(2р-1)=3. Группы в фазах соединены последовательно при встречном включении четных групп относительно нечетных; зажимы начал фаз (из начал групп 1", 5", 9") обозначены как С1, С2, С3, а концы фаз (из начал групп 10", 2", 6") С4, С5, С6. Катушки группируются в катушечных группах по ряду 2 2 2 3, повторяемому 3p/2=3 раза, группы с номерами 4"+4k=4", 9", 12" содержат три концентрические катушки с шагами по пазам y_п" 7, 5, 3, а остальные группы две катушки с y_п 6, 4. В первой группировке катушечных групп (группы с номерами 1", 2", 3", 4") числа витков катушек равны: (1+x)w_k и (1-x)w_k для групп 1", 2", 3"; (1-x)w_k, (1+x)w_k, (1-x)w_k для группы 4", а каждая последующая группировка повторяется с интервалом в четыре группы относительно предыдущей группировки, где 2w_k число витков в каждом пазу (за исключением пазов с номерами 6, 15, 24, заполненных наполовину и зачерненных на фиг. 3), а значение х выбирается в пределах 0,45 x0,55. На фиг. 2 и 3 фазные зоны обозначены как А-Х, B-Y, C-Z, где зоны А, В, С соответствуют начальным сторонам групп, а зоны Х, Y, Z их конечным сторонам. На диаграмме фиг. 5 угол = 15^o/q. Коэффициенты укорочения катушек при полюсном делении = z/2p= 3q= 6,75 равны: sin( 6/2) 0,9848; sin( 4/2 ) 0,8021; sin( 7/2 )=0,9983; sin( 5/2 )=0,9182; sin(3/2 )=0,6428 и тогда с учетом фиг. 5 получаем: для предлагаемой обмотки (фиг. 3) при х 0,5 ЭДС фазы Е_ф [(0,9848 1,5+ +0,80210,5)(1+2cos )+0,9983 0,5+ +0,91821,5+0,6428 0,5] w_k 7,8073w_k, обмоточный коэффициент К_об Е_ф/w_ф7,8073/8,5 0,9185, где w_ф

8,5w_k (в каждой фазе 0,5 паза свободно от обмотки), средний шаг катушек по пазам Y_п.ср.[(6 1,5+40,5)3+70,5+51,5+30,5]/8,5=45,5/8,5=5,35; для известной обмотки (фиг. 2) К_об 0,9410 при y_п 6. Дифференциальное рассеяние обмотки _д [(R_д/R)² -1]100, характеризующее качество обмотки по уровню содержания высших и низших гармонических в кривой ее МДС, определяется по многоугольнику МДС (фиг. 4), построенному по вспомогательной треугольной сетке; векторы токов фазных зон показаны в центре фиг. 4; R²_д R²_i квадрат среднего радиуса пазовых точек многоугольника, а R² (z K_об/р )² квадрат радиуса окружности для основной гармонической МДС. По наружному многоугольнику фиг. 4 (сторона сетки принята за 0,5 единиц длины) для предлагаемой обмотки определяются: R_д² 1536/(4 27); R² (25,5 0,9185/2 )² 13,89565, где z" 25,5 число полностью заполненных обмоткой пазов (фиг. 3); _д 2,350% по внутреннему многоугольнику фиг. 4 (сторона сетки принята за единицу длины) для известной обмотки (фиг. 2) определяются: R_д² 456/27; R² (270,9410/2 )² 16,35110 и _д=3,289% Таким образом, предлагаемая обмотка по сравнению с известной имеет меньший средний шаг катушек по пазам (y_п.ср/y_п 6/5,353 1,121), т.е. меньший расход меди, несколько меньший обмоточный коэффициент (в 0,9410/0,9185 1,024 раза) и значительно меньшее дифференциальное рассеяние _д (в 3,289/2,35 1,4 раза). Ее применение позволяет снизить амплитуды высших гармонических МДС обмотки, уменьшая тем самым добавочные потери в стали машины и ее магнитный шум, повышая КПД.