трехфазная полюсопереключаемая обмотка для многоскоростных асинхронных двигателей

Формула изобретения

ТРЕХФАЗНАЯ ПОЛЮСОПЕРЕКЛЮЧАЕМАЯ ОБМОТКА ДЛЯ МНОГОСКОРОСТНЫХ АСИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ, целая, двухслойная, с возможностью включения на четыре различных числа пар полюсов, состоящая из одинаковых равномерно распределенных катушек, образующих катушечные группы по S рядом лежащих последовательно согласно включенных катушек, отличающаяся тем, что, с целью расширения диапазона регулирования угловых скоростей и улучшения энергетических характеристик асинхронных двигателей, обмотка выполнена на 1, 2, 4 и 8 пар полюсов, содержит 24 катушечные группы, последовательно согласно включенные в 9 частей так, что катушечные группы с номерами 10, 22 входят в часть I, КГ 13,1,19,7 - в части II, КГ 16,4 - в часть III, КГ 2,14 - в часть IV, КГ 5,17,11,23 - в часть V, КГ 8,20 - в часть VI, КГ 18,6 - в часть VII, КГ 21,9,3,15 - в часть VIII, КГ 13,1 - в часть IX, обмотка снабжена 33 выводами, взятыми от начал и концов всех частей и точек соединения катушечных групп внутри частей, выводы обмотки соединены с четырьмя переключателями, имеющими замыкающие и размыкающие контакты, и восемью выключателями, имеющими только замыкающие контакты, из них первый переключатель ПI (4) и четвертый выключатель Вк4 (4) выполнены двухполюсными с двумя группами выводов - первой, второй, а остальные переключатели П2 (1,2,4), П3 (1), П4 (1) и выключатели Вк1 (8), Вк2 (2,4), Вк3 (2), Вк5 (2), Вк6 (1), Вк7 (1) и Вк8 (1) - трехполюсные, с тремя группами выводов - первой, второй и третьей, причем каждая группа выводов переключателей имеет три вывода - первый, второй и третий с возможностью замыкания цепи между первым и вторым выводами (через замыкающие контакты) при числе пар полюсов, указанном в скобках после обозначения переключателя, или замыкания цепи между вторым и третьим выводами (через размыкающие контакты) - при числах пар полюсов, кроме указанных в скобках, каждая группа выводов выключателей имеет два вывода - первый и второй с возможностью замыкания цепи между выводами при числе пар полюсов, указанном в скобках после обозначения выключателя:

- первые выводы частей I, IV и VII соединены с первыми выводами соответственно первой, второй и третьей групп выводов выключателей Вк1 (8) и Вк5 (2), а также переключателя П2 (1,2,4);

- вторые выводы частей I, IV и VII соединены с вторыми выводами соответственно первой, третьей и второй групп выключателя Вк8 (1);

- третьи выводы частей I, IV и VII соединены с вторыми выводами соответственно первой, второй и третьей групп переключателя П3 (1);

- первые выводы частей II, VII и VIII соединены с вторыми выводами соответственно первой, второй и третьей групп переключателя П3 (1), а также с первыми выводами соответственно первой, второй и третьей групп выключателя Вк3 (2) и с первыми выводами соответственно первой, второй и третьей групп переключателя П4 (1);

- вторые выводы частей II, V и VIII соединены с первыми выводами соответственно первой, второй и третьей групп выключателя Вк6 (1), а также с первыми выводами соответственно первой, второй и третьей групп выключателя Вк3 (1);

- третьи выводы частей II, V и VIII соединены с вторыми выводами соответственно первой, второй и третьей групп выключателя Вк5 (2);

- четвертые выводы частей II, V и VIII соединены с первыми выводами соответственно первой, второй и третьей групп выключателя Вк7 (1);

- пятые выводы частей II, V и VIII соединены с вторыми выводами соответственно первой, второй и третьей групп переключателя П4 (1);

- первые выводы частей III, VI и IX соединены с третьими выводами соответственно первой, третьей и второй групп переключателя П4 (1), с первыми выводами соответственно первой, третьей и второй групп переключателя П3(1), с первыми выводами соответственно первой, в третьей и второй групп выключателя Вк3; первые выводы частей III и IX соединены с вторыми выводами соответственно первой и второй групп выключателя Вк4 (4);

- вторые выводы частей III, IV и IX соединены с первыми выводами первой, второй и третьей групп выключателя Вк7 (1);

- третьи выводы частей III, VI и IX соединены с вторыми выводами первой, второй и третьей групп переключателя П2 (1,2,4); переключатели и выключатели снабжены перемычками, соединяющими первый вывод первой группы переключателя П1 (4) с третьим выводом второй группы того же переключателя, а также с вторым выводом второй группы Вк2 (2,4), первый вывод второй группы переключателя П1 (4) с третьим выводом первой группы того же переключателя;

- третьи выводы первой, второй и третьей групп переключателя П2 (1,2,4) объединены вместе;

- вторые выводы первой и второй групп выключателя Вк (4), а также первый вывод части IX объединены вместе;

- первые выводы первых, вторых и третьих групп выключателей Вк1 (8), Вк (2,4), Вк6 (1) - с внешними выводами А, В, С соответственно, где S = 1,2,3 .... - натуральное число.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к электрическим машинам и может быть использовано в электромашиностроении для создания четырехскоростных короткозамкнутых асинхронных двигателей с 1,2,4 и 8 парами полюсов с одной полюсопереключаемой статорной обмоткой, предназначенных для приводов с постоянной мощностью нагрузки (привод колесных пар, привод станков и т.д.), а также с вентиляторной нагрузкой (вентиляторов, центробежных насосов и т.д.).

Известна трехфазная полюсопереключаемая обмотка на 1,2,3 и 4 пары полюсов [1] , двухслойная, состоящая из 12 катушечных групп, образующих три Т-образных части. Горизонтальная и вертикальная ветви каждой Т-образной части содержат две одинаковые встречно включенные катушечные группы с числом витков w₁. Каждая часть снабжена выводами от концов Т-образной схемы, точки соединения горизонтальной и вертикальной ветвей, середины вертикальной ветви, а также дополнительным выводом, который делит вертикальную ветвь на два участка с числами витков 1,73w₁ и 0,27w₁. В обмотке используются следующие схемы соединения фаз:

а) смешанное соединение () при P₁ = 1, при этом в вертикальных ветвях используется число витков 1,73w₁, а в горизонтальных, соединенных в треугольник, - 2w₁;

б) звезда с 4 или 2 параллельными ветвями (ПВ) в фазе - при Р₂ = 2 и Р₄ = 4 соответственно;

в) Т-образная схема с 3 ПВ (Т³), при этом в вертикальной ветви используется 1,73w₁ витков, как и при Р₁ = 1.

Недостатком этой обмотки является плохое использование магнитной системы двигателя (B_бнаим^* = 0,484) и низкие энергетические характеристики двигателя M_min^* = 0,189, P_прmin^* = 0,725 (в долях от значений момента и преобразованной мощности односкоростного двигателя при наименьшей угловой скорости). Эти недостатки обусловлены применением при Р₁ = 1 смешанной схемы соединения (схемы ).

Обмотка [1] имеет малое число выводов, что обеспечивается применением Т-образных частей. Отсюда видно, что простота схемы управления в данном случае достигается за счет ухудшения энергетических характеристик асинхронных двигателей, что для силовых приводов является недопустимым.

Обмотка [1] неоднократно дорабатывалась (авт.св. N 1279022, 1985, N 1453535, 1989), причем эта доработка в основном касалась способа выполнения вертикальных ветвей Т-образных частей для дальнейшего уменьшения числа выводов до 15. Схемы соединения фаз при этом не изменены, поэтому остаются такими же низкими энергетические характеристики асинхронных двигателей.

Известна трехфазная полюсопереключаемая обмотка на 1,2,4 и 5 полюсов [2] , двухслойная, состоящая из трех Т-образных частей, отличающаяся от обмотки [1] тем, что ее вертикальные ветви выполняются с тем же числом витков, что и горизонтальные ветви, т.е. w₂ = 2w₁.

В этой обмотке используются следующие схемы соединения фаз:

а) комбинированная схема У-Д (схема ) при Р₁ = 1 и Р₄ = 5;

б) звезда с четырьмя (Y⁴) или с двумя (Y²) параллельными ветвями при Р₂ = 2 и Р₃ = 4 соответственно, как и в обмотке [1].

Поскольку надобность в изменении числа витков вертикальных ветвей здесь отпала, то это позволило уменьшить число выводов обмотки до рекордно малого числа 12. Однако это упрощение схемы управления и уменьшение числа выводов привело к такому ухудшению энергетических характеристик двигателей (M_min^* = 0,133, P_прmin^*= 0,326), что поставило под сомнение целесообразность применения этой обмотки вообще. Это обстоятельство еще раз подчеркивает вывод о том, что нельзя оценивать полюсопереключаемые обмотки по числу выводов на схему управления.

Известна трехфазная полюсопереключаемая обмотка на 1,2,3 и 4 пары полюсов [3], однослойная, состоящая из 18 одинаковых катушечных групп, образующих 12 частей. Фазы обмотки соединены по схеме Д/Д/Д/Д; обмотка имеет фазные зоны шириной 60/60/120/120 эл.град. и снабжена 24 выводами от начала и конца каждой части. Управление числом пар полюсов производится с помощью барабанного переключателя, имеющего 57 пар контактов.

Обмотка [3] имеет следующие недостатки: сложная схема управления числом пар полюсов, плохое использование мощности четырехскоростного двигателя (P_прmin^* = 0,78), ограниченный диапазон регулирования угловой скорости (4: 1).

Обмотка [3] наиболее близка к изобретению по техническому решению и энергетическим характеристикам.

Целью изобретения является расширение диапазона регулирования угловой скорости многоскоростных асинхронных двигателей и улучшение их энергетических характеристик.

Для достижения поставленной цели предложена трехфазная полюсопереключаемая обмотка для многоскоростных асинхронных двигателей, целая, двухслойная, с возможностью включения на четыре различных числа пар полюсов, состоящая из одинаковых равномерно распределенных катушек, образующих катушечные группы по S (1,2,3...) рядом лежащих последовательно согласно включенных катушек.

Обмотка выполнена на 1,2,4 и 8 пар полюсов, содержит 24 катушечные группы, последовательно согласно включенные в 9 частей так, что катушечные группы (КГ) с номерами 10,22 входят в часть I, КГ 13,1,19,7 - в часть II, КГ 16,4 - в часть III, КГ 2,14 - в часть IV, КГ 5,7,11,23 - в часть V, КГ 8,20 - в часть VI, КГ 18,6 - в часть VII, КГ 21,9,3,15 - в часть VII, КГ 2,12 - в часть IX; обмотка снабжена 33 выводами от начала и конца каждой части и точек соединения катушечных групп внутри частей; выводы обмотки соединены с 4 переключателями, имеющими замыкающие и размыкающие контакты, и 8 выключателями, имеющими только замыкающие контакты, из них первый переключатель П1 (4) и четвертый выключатель ВК4 (4) выполнены двухполюсными с двумя группами выводов - первой и второй, а остальные переключатели П2 (2,1,4), П3 (1), П4 (1) и выключатели ВК1 (8), ВК2 (2,4), ВК3 (2), ВК5 (2), ВК6 (1), ВК7 (1), и ВК8 (1) - трехполюсными с тремя группами выводов - первой, второй и третьей, причем каждая группа выводов переключателей имеет три вывода - первый, второй и третий - с возможностью замыкания цепи между первым и вторым выводами (через замыкающие контакты) при числе пар полюсов, указанном в скобках после обозначения переключателя, или замыкания цепи между вторым и третьим выводами (через размыкающие контакты) при числах пар полюсов, кроме указанных в скобках, каждая группа выводов выключателей имеет два вывода - первый и второй - с возможностью замыкания цепи между выводами при числе пар полюсов, указанном в скобках после обозначения выключателя.

Первые выводы частей I,IV и VII соединены с первыми выводами соответственно первой, второй и третьей групп выводов выключателей ВК1 (8) и ВК5 (2), а также переключателя П2 (1,2,4);

вторые выводы частей I,IV и VIII соединены с вторыми выводами соответственно третьей, первой и второй групп выключателя ВК8 (1);

третьи выводы частей I,IV и VII соединены с вторыми выводами соответственно первой, второй и третьей групп переключателя П3 (1);

первые выводы частей II,V и VIII соединены с вторыми выводами соответственно первой, второй и третьей групп переключателя П3 (1), а также с первыми выводами соответственно первой, второй и третьей групп выключателя ВК3 (2) и с первыми выводами соответственно первой, второй и третьей групп переключателя П4 (1);

вторые выводы частей II,V и VIII соединены с первыми выводами соответственно первой, второй и третьей групп выключателя ВК6 (1), а также с первыми выводами соответственно второй, первой и третьей групп выключателя ВК8 (1);

третьи выводы частей II,V и VIII соединены с вторыми выводами соответственно первой, второй и третьей групп выключателя ВК5 (2);

четвертые выводы частей II,V и VIII соединены с первыми выводами соответственно первой, второй и третьей групп выключателя ВК7 (1);

пятые выводы частей II,V и VIII соединены с вторыми выводами соответственно первой, второй и третьей групп переключателя П4 (1);

первые выводы частей III,VI и IX соединены с третьими выводами соответственно первой, третьей и второй групп переключателя П4 (1),

первыми выводами соответственно первой, третьей и второй групп переключателя П3 (1), первыми выводами соответственно первой, третьей и второй групп выключателя ВК3;

первые выводы частей III и IX соединены также с вторыми выводами соответственно первой и второй групп выключателя ВК4 (4);

вторые выводы частей III,VI и IX соединены с первыми выводами первой, второй и третьей групп соответственно выключателя ВК7 (1);

третьи выводы частей III,VI и IX соединены с вторыми выводами первой, второй и третьей групп переключателя П2 (1,2,4).

Переключатели и выключатели снабжены перемычками, соединяющими:

первый вывод первой группы переключателя П1 (4) с третьим выводом второй группы того же переключателя, а также с вторым выводом второй группы выкл. ВК2 (2,4), первый вывод второй группы переключателя П1 (4) с третьим выводом первой группы того же переключателя;

третьи выводы первой, второй и третьей групп переключателя П2 (1,2,4) объединены вместе;

вторые выводы первой и второй групп выключателя ВК4 (4), а также первый вывод части VI объединены вместе;

первые выводы первых, вторых и третьих групп выключателей ВК1 (8), ВК3 (2,4), ВК6 (1) - с внешними выводами A,B и С соответственно.

Цель достигается за счет увеличения числа частей и изменения схемы соединения фаз при всех числах пар полюсов.

На фиг. 1 изображена принципиальная электрическая схема предлагаемой обмотки; на фиг.2 - векторные диаграммы катушечных ЭДС двуслойной обмотки при S = 1, Z = K = 24; на фиг.3 - схемы образования параллельных ветвей одной фазы (одного плеча) обмотки при различных числах полюсов; на фиг.4 - схема-развертка предлагаемой двуслойной обмотки с S = 1, Z = K = 24 и Y = 8 ₃/3 = 8.

На фиг. 1 цифрами 1-24 обозначены номера катушечных групп, при этом точками - начала групп, П1-П4 - переключатели и ВК1-ВК8 - выключатели, причем в скобках после буквенно-цифрового обозначения указаны числа пар полюсов, при которых замыкаются замыкающие контакты между выводами 1 и 2 всех групп переключателей и выключателей и размыкаются замыкающие контакты переключателей между выводами 2 и 3 всех групп переключателей. При указанном на фиг. 1 исходном положении переключателей и выключателей схема подготовлена для включения обмотки на 8 пар полюсов, в включение производится подачей трехфазного напряжения на входные зажимы обмотки, обозначенные через A,B,С.

Цифрами 1-24 на фиг.2 обозначены номера катушек, к которым относятся соответствующие векторы ЭДС для обмотки с S = 1, n_сл = 2, Z = K = 24. Так как при S = 1 номера катушек совпадают с номерами катушечных групп, то цифры 1-24 на фиг.2 одновременно обозначают и номера катушечных групп. Одним, двумя и тремя штрихами отмечены векторы ЭДС катушек, включенных согласно в схемы фаз A,B,С соответственно. Значками Т,П и Ш обозначены векторы ЭДС катушек, включенных в схемы фаз B,A,С встречно, т.е. обходятся от конца к началу.

На фиг.3 использованы те же обозначения, что и на фиг.1.

На фиг.4 цифрами обозначены номера катушек, которые при S = 1 и n_сл= 2 совпадают с номерами катушечных групп.

На фиг.2 видно, что предлагаемая обмотка при всех числах пар полюсов P_i = 1,2,4,8 является симметричной по фазам, имеет целое число катушек на фазную зону и не создает низших пространственных гармоник МДС. При числе пар полюсов 1,2 и 4 обмотка является шестизонной и не создает четных высших гармоник МДС.

При числе пар полюсов P₄ = 8 обмотка является трехзонной и при Y ] ₄ создает четные высшие гармоники МДС. Из фиг.2 видно также, что ширина фазных зон обмотки при числах пар полюсов 2 и 4 равна 60^о. Это обеспечивает наибольшее значение обмоточного коэффициента распределения. При Р₄ = 8 - обмотка имеет сплошные фазные зоны шириной 120^о, а при Р₁ = 1 - несплошные фазные зоны шириной 180^о.

Полученное на основании фиг.2 распределение катушечных групп по фазам приведено в табл.1. Знак минус перед номером катушечной группы означает, что она включена встречно и обходится от конца к началу.

Из фиг. 1 и 3 видно, что предлагаемая электрическая схема обеспечивает указанное в табл.1 распределение катушечных групп по фазам, при этом фазы соединяются в звезду при одной параллельной ветви в каждой фазе (схема Y) при Р₄ = 8, в звезду с двумя параллельными ветвями (схема Y²) при Р₃ = 4, в треугольник с двумя параллельными ветвями (схема Д²) при Р₂ = 2 и Р₁ = 1.

Из фиг.2 и 3 видно, что при P_i = 1,2,4 обмотка имеет идентичные параллельные ветви, что исключает возможность протекания уравнительных токов.

Предлагаемая обмотка работает следующим образом. При включении выключателя ВК1 (8), показанном на фиг.1 и 3, и исходном положении переключателей выводы 8С1, 8С3 соединяются с зажимами трехфазной сети A, B, С соответственно, выводы 8С4, 8С5, 8С6 объединены в нулевую точку 0₈, остальные выводы остаются свободными.

Обмотка соединяется в звезду с одной параллельной ветвью в каждой фазе, как показано на фиг.3а, катушечные группы распределяются по фазам согласно табл.1 (при P_i = P₄ = 8), при этом обмотка создает в воздушном зазоре асинхронного двигателя магнитное поле с периодом 2₄ = Д_a/8, первая пространственная гармоника которого вращается в положительном направлении с угловой скоростью n₁₍₄₎ = 60f₁/P₄ = 3000/8 = 375 об/мин, где f₁ - частота сети, равная 50 Гц. Используя известные методы расчета МДС, можно показать, что основная гармоника МДС магнитного поля в зазоре имеет значительно большую амплитуду по сравнению с высшими пространственными гармониками и ротор двигателя вращается со скоростью, близкой к указанной скорости.

Для включения обмотки на четыре пары полюсов (P_i = P₃ = 4) необходимо отключить выключатель ВК1 (8), включить выключатель ВК4 (4), переключить переключатели П1 (4) и П2 (2,4) в новое положение, при котором цепи между их выводами 1 и 2 замкнутся, а между выводами 2 и 3 разомкнутся во всех группах, и включить выключатель ВК2 (2,4).

При этом выводы 2С1/4C1, 2C3/4С2 и 2С2/4С3 соединяются с зажимами сети A, B и С соответственно, выводы 4С4, 4С5 и 4С6 объединяются в нулевую точку О₄, выводы 8С1 и 8С4, 8С2 и 8С5, 8С3 и 8С6 соединяются попарно, а остальные выводы - свободны. При этом обмотка соединяется в звезду с двумя параллельными ветвями в каждой схеме, т.е. по схеме Y², как это показано на фиг.3б, а катушечные группы распределяются по фазам согласно табл.1 (при Р₂ = 4). Обмотка создает в воздушном зазоре двигателя основное магнитное поле с четырьмя парами полюсов, которое вращается в том же направлении, что и в предыдущем случае с угловой скоростью n₁₍₃₎ = 60f₁/P₃ = 60^.50/4= = 750 об/мин. Для включения обмотки на две пары полюсов (P_i = P₂ = 2) необходимо отключить выключатель ВК4 (4), вернуть переключатель П1 (4) в исходное положение, при котором цепи между его выводами 1 и 2 разомкнуты, а между выводами 2 и 3 замкнуты во всех группах, и включить выключатель ВК5 (2). При этом выводы обмотки 2С1/4С1, 2С2/4С3 и 2С3/4С2 соединены с зажимами сети A, B, C соответственно, выводы 2С4/1 и 8С2, 2С5/1 и 8С3, а также 2С6/1 и 8С1 соединяются попарно. Обмотка соединяется в треугольник с двумя параллельными ветвями в каждом плече, т.е. по схеме Д², как это показано на фиг.3в, а катушечные группы распределяются по плечам AB, BC и CA так, как указано в табл.1 (при P_i = P₂ = 2). Обмотка создает в воздушном зазоре двигателя основное магнитное поле с двумя парами полюсов, вращающееся в прежнем направлении со скоростью n₁₍₂₎ = 60f₁/P₂ = 60^.50/2 = 1500 об/мин. Для переключения обмотки на одну пару полюсов необходимо отключить выключатели ВК2 (2,4) и ВК3 (2), переключить переключатели П3 (1) и П4 (1) в новое положение, при котором цепи между выводами 1 и 2 замкнуты, а между выводами 2 и 3 разомкнуты во всех группах, включить выключатели ВК7 (1), ВК8 (1) и ВК6 (1). При этом выводы обмотки 1С1, 1С2 и 1С3 соединяются с зажимами сети A, B и С соответственно, соединяются попарно выводы 1С4/1 и 1С1/1, 1С4 и 1С2, 1С5/1 и 1С2/1, 1С5/1 и 1С3, 1С6/1 и 1С3/1, 1С6 и 1С1.

Обмотка соединяется в треугольник с двумя параллельными ветвями в каждой фазе, как показано на фиг.3г, а катушечные группы распределяются по плечам так, как указано в табл.1 (при P_i = P₁ = 1). Обмотка создает основное магнитное поле с одной парой полюсов, вращающееся в том же направлении с угловой скоростью n₁₍₁₎ = 60f₁/P₁ = 3000 об/мин.

Таким образом, обеспечивается четырехступенчатое регулирование угловой скорости двигателя в отношении n₁₍₁₎ : n₁₍₂₎:n₁₍₃₎:n₁₍₄₎ = 8:4:2:1. Сравнение полюсопереключаемых обмоток производят по энергетическим характеристикам асинхронных двигателей, фильтрующим свойствам, сложности схемы управления. Расчет энергетических характеристик производится по следующим формулам

M^* = M/M_Б = B _max^{* .} K_об1 ^. K_исп;

P_пр^* = P_пр/P_б = M^{* .} P_max/P_i, где за базисные значения электромагнитного момента на валу двигателя (М_Б) и преобразованной мощности (Р_пр) принимаются значения момента и мощности односкоростного двигателя с наибольшим числом пар полюсов (P_i = P_max), при B_max=B_доп; I = I_доп; К_об1 = К_исп = 1.

Результаты расчетов представлены в табл.2, из которой видно, что, несмотря на расширение диапазона регулирования угловой скорости по сравнению с известными четырехскоростными обмотками [1,2,3], предлагаемая обмотка не только не уступает, но превосходит эти обмотки по использованию мощности двигателя в приводах постоянной мощности (см. табл.2: P_прmin^* = 0,781; 0,360; 0,781 и 0,866 - для обмоток [1], [2], [3] и предлагаемой соответственно).

По величине момента двигателя при работе его в приводах с вентиляторной нагрузкой предлагаемая обмотка также имеет существенное преимущество перед четырехскоростными обмотками (см. табл. 2: M_min^* = 0,189; 0,130; 0,195 и 0,375 - для обмоток [1], [2], [3] и предлагаемой соответственно).

По значению К_об1 и, следовательно, по величине коэффициента мощности cos₁ предлагаемая обмотка имеет преимущества перед аналогами [1,2] и прототипом [3].

По фильтрующим свойствам предлагаемая обмотка имеет преимущество перед обмотками [2,3] и несколько уступает аналогу [1].

По сложности схемы управления (числу пар контактов) и числу выводов предлагаемая обмотка уступает аналогам [1,2] , что объясняется тем, что увеличение диапазона регулирования угловой скорости двигателя требует увеличения числа катушечных групп и неизбежно влечет за собой увеличение числа выводов.

По сравнению с прототипом [3] предлагаемая обмотка имеет более простую схему управления (45 пар контактов вместо 57), но имеет большее число выводов (33 вместо 24), что объясняется увеличением минимально необходимого числа КГ.

При этом следует учесть, что усложнение схемы управления предлагаемой обмотки по сравнению с аналогами [1,2] и числа выводов по сравнению с прототипом [3] компенсируется существенным улучшением энергетических характеристик двигателей с такой обмоткой.