способ изготовления гнутых листовых деталей

Формула изобретения

1. СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ГНУТЫХ ЛИСТОВЫХ ДЕТАЛЕЙ, заключающийся в формообразовании на штампе с фиксированной поверхностью с применением прокладок, отличающийся тем, что, с целью расширения технологических возможностей, получение заданной поверхности выполняют посредством прокладок, устанавливаемых на матрице и пуансоне штампа по краям детали, высотой, равной разности стрел прогиба фиксированной поверхности и заданной, с формой вдоль широтного направления, соответствующей "индикатриссам Дюпена" и полушириной от точки сравнения, численно равной , где R - радиус кривизны заданной поверхности в средней точке по ширине прокладки, а разницу пружинения по фиксированной и заданной поверхностям устраняют посредством приложения калибрующего усилия гибки, увеличивающегося прямо пропорционально изменению прогиба, или установкой по центру прокладки высотой, пропорциональной разности кривизны пружинения заданной и фиксированной поверхностей штампа.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что, с целью повышения точности изготовления деталей и устранения проверочных каркасов, наружные поверхности прокладок выполняют по наружному контуру, соответствующему заданному контуру детали, по которому производят причерчивание и удаление гибочных припусков.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к технологии изготовления листовых гнутых деталей, например наружной обшивки судов.

Известен способ формообразования листовых деталей двоякой кривизны, при котором заготовку формообразуют за два перехода, на первом из которых придают кривизну в одном направлении, а на втором - окончательную форму, причем на первом переходе образуют коническую поверхность, у которой по меньшей мере один радиус поперечного сечения равен радиусу оболочки в широтном направлении.

Недостаток указанного способа состоит в необходимости производить формообразование в два перехода, для чего требуется не менее двух штампов и многократные приложения нагрузок для обеспечения требуемой точности формы заготовок.

Цель изобретения - расширение технологических возможностей штампов путем формообразования заготовок за один переход на универсальном штампе с повышением точности получаемой заготовки.

Поставленная цель достигается тем, что получение заданной поверхности гнутых деталей выполняют на прокладках, устанавливаемых друг против друга на матрице и пуансоне штампа, по краям детали, высотой равной разности стрелок погиби фиксированной и заданной поверхности с формой вдоль широтного направления гнутой детали, соответствующей так называемым "индикатриссам Дюпена", и полушириной от точки сравнения, численно равной в соответствии со свойствами "индикатрисс Дюпена", корню квадратному из радиуса кривизны заданной поверхности в точке сравнения.

При этом наружные поверхности прокладок целесообразно выполнять по контуру, соответствующему заданному контуру детали, по которому производят удаление гибочных припусков после окончания гибки.

Для компенсации разницы пружинения по фиксированной и заданной поверхности по центру пуансона устанавливается дополнительная прокладка, пропорциональная по высоте разности кривизны пружинения заданной и фиксированной поверхности.

Получение заданной поверхности гнутых деталей выполняют на прокладках, устанавливаемых друг против друга на имеемых матрицах и пуансоне по краям детали. При этом высоту выбирают равной разности стрелок погиби фиксированной и заданной поверхности. Так как радиус кривизны фиксированной поверхности матрицы больше заданного, то величина пружинения на заданной поверхности будет меньше, согласно теории упругости кривизна пружинения определяется формулой

= , (1) где R_пр - радиус пружинения;

m - относительный изгибающий момент;

_т и Е - предел текучести и модуль упругости материала детали;

S - толщина детали.

Величина m увеличивается с уменьшением радиуса изгиба R и следовательно, уменьшается кривизна пружинения .

При этом форма прокладок должна соответствовать так называемым "индикатриссам Дюпена", которая объективно характеризует кривизну поверхности. "Индикатриссой Дюпена" называется линия, полученная, если от некоторой точки поверхности отложить на касательной к каждому нормальному сечению отрезок, равный корню квадратному из радиуса кривизны этого сечения.

Для цилиндров "индикатриссы Дюпена" представляют образующие, для сфер - окружности, для парусовидных деталей - эллипсы, для седлообразных деталей - гиперболы.

Тем самым "индикатриссы Дюпена" отражают как характер кривизны детали, так и ее величину, к тому же эти линии отражают, как правило, контур заготовок, например, для цилиндра - прямоугольник; для сферы - круг; для парусовидной детали - эллипс, что и позволяет разместить прокладки по краям детали, а после гибки оконтуривать ее в заданные размеры. Принятие полуширины подкладки, пропорциональной в соответствии со свойствами "индикатрисс Дюпена" корню квадратному из радиуса кривизны, является оптимальным для формообразования, так как расстояние между опорами l_on исходя из общепринятой зависимости R = пропорциональнo и стрелке прогиба f:

l = 2 (2)

Получающуюся естественную разницу между пружинением по фиксированной и заданной поверхности устраняют прямо пропорциональным изменению прогиба увеличением калибрующего усилия или установлением по центру пуансона дополнительной прокладки высотой, пропорциональной разности кривизны заданной и фиксированной поверхности штампа.

Как известно из теории и практики гибки калибрующее усилие уменьшает пружинение материала ввиду увеличения контактных напряжений. При этом, как показали исследования, в довольно широких пределах радиусов изгиба R и относительных изгибающих моментов m_сж с учетом калибрующих сжимающих усилий, относительный изгибающий момент, а следовательно, и прогиб согласно вышеприведенным зависимостям прямо пропорционален увеличению усилия Р на величину Р_сж.

При этом без учета в первом приближении сил трения имеются следующие зависимости с учетом введения коэффициента сжимающего усилия К_сж по площади контакта F_к, равного

K_сж= (3)

m_сж= 1,161+1,25 1-1,25 , (4) при этом зависимость = f практически прямо пропорциональная.

Поэтому и дополнительное калибрующее усилие прямо пропорционально кривизне пружинения и прогибу от пружинения h_пр, т.е.

h_пр= f = f = f₃(P_сж) (5)

Таким образом неизбежная разница в пружинении по фиксированной и заданной поверхности устраняется прямо пропорциональным увеличением сжимающего усилия, величина которого может быть определена расчетом или по первому пробному нажатию.

Вместо увеличения сжимающего усилия можно установить по центру пуансона дополнительную прокладку высотой h_пр, пропорциональной разности кривизн пружинения заданной и фиксированной , определяемой согласно указанных зависимостей

h_пр= (m_ф-m), (6) где l - расстояние между внутренними кромками матричных прокладок;

m_ф - относительный изгибающий момент фиксированной поверхности штампа.

Величина высоты дополнительной центральной прокладки также может быть определена пробной гибкой следующим образом. Фиксируется усилие Р касания центра заготовки фиксированной поверхности штампа с замером прогиба на любой длине, например l, затем сообщается и замеряется дополнительное усилие Р_сж и новая стрелка прогиба, пропорционально оставшейся недогнутой стрелке погиба увеличивается усилие Р_сж.

Ввиду того, что для проверки деталей сложной формы требуются каркасы, которые не могут быть жесткими, и потому не обеспечивают требуемой точности, целесообразно наружную кромку формообразующих прокладок выбрать по контуру детали, по которому легко произвести причерчивание и удаление гибочных припусков. Ранее таких приемов в известных способах гибки не было.

На фиг. 1 изображено поперечное сечение изгибаемой заготовки; на фиг. 2 - положение дополнительных подкладок на матрице штампа.

Перед гибкой заготовки 1 на матрицу 2 с фиксированной поверхностью с постоянным или переменным радиусом кривизны R_ф и на пуансон 3 также напротив матричных прокладок устанавливают прокладки 4 и 5. Прокладки 4 и 5 располагают по так называемым "индикатриссам Дюпена" 6 с полушириной от точки D до краю заготовки , (отрезки АД = АЕ численно равные по свойствам индикатрисс , где R - переменный или постоянный заданный радиус по краям заготовки - отрезок ОА). Расстояние между внутренними кромками прокладки по оси пуансона l, разница по высоте между заданной и фиксированной поверхностью h, а стрелка погиби фиксированной поверхности h_ф.

По центру штампа точки 0 помещается прокладка 7 высотой h_пр. При гибке действует усилие свободного изгиба Р до соприкосновения заготовки с фиксированной поверхностью, затем калибрующее сжимающее усилие Р_сж для уменьшения пружинения.

Гибку заготовки 1 осуществляют по установленным на пуансоне 2 и матрице 3 по "индикатриссам Дюпена" 6 прокладкам 4 и 5. Когда заготовка касается фиксированной поверхности матрицы или прокладки 7, проверяется достигнутая форма, если имеется недогиб, то путем увеличения усилия на величину Р_сж, которая определяется расчетом или, как приведено выше, путем пробной гибки получают заданную поверхность. Затем по крайней кромке прокладок 4 или 5 причерчивается и оконтуровывается согнутая деталь в чистый размер.

П р и м е р. На прессе ДЗП усилием 800 тс потребовалось формообразование сферических элементов ("лепестков"), радиусом R - 5200 мм из стали 10ХСНД толщиной S = 22 мм. Имелся штамп для гибки цилиндрических деталей радиусом R_ф^м = 7500 мм, шириной рабочей поверхности 1200 мм, от которого взята матрица. Также взят пуансон от другого штампа со сферическим наконечником радиусом R_ф^п = 1500 мм. На матрицу и пуансон были установлены на болтах прокладки полушириной в соответствии со свойствами "индикатрисс Дюпена", в плане = = 72 мм представляющее форму "лепестка" с его заданными размерами. Прокладки вырезались на газорезательной машине с ЧПУ типа "Кристалл" из плит толщиной 150 мм. Разница между заданной и фиксированной поверхностью штампа определялась по правилам аналитической геометрии на персональной ЭВМ "Электроника+1841". Для компенсации разности пружинения материала по заданной и фиксированной поверхности была установлена на матрице круговая планка диаметром 2а = 144 мм и толщиной, определенной по указанной формуле (6)

h_пр= (m_ф-m) = (1,57-1,54) = 2 мм

Значения относительных изгибающих моментов определялись по отраслевому стандарту РД5.9091-88, табл. 32 в зависимости от относительных радиусов r = ;

r = 236 и r_ф= 341 и тогда m = 1,58 и m_ф = 1,53.