способ контроля размеров сварных соединений

Формула изобретения

СПОСОБ КОНТРОЛЯ РАЗМЕРОВ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ, выполненных контактной точечной и шовной сваркой, преимущественно из металлокомпозиционных материалов, заключающийся в том, что до сварки между деталями внахлест помещают материал-индикатор в виде фольги, проводят сварку, из полученных соединений изготавливают поперечные макрошлифы и выполняют контроль размеров сварных соединений по различию химического состава литого ядра и основного материала, отличающийся тем, что, с целью повышения точности и расширения технологических возможностей способа, контроль размеров сварных соединений проводят методом спектрального анализа поверхности шлифа, фольгу выбирают близкой по химическому составу матрице свариваемого материала с содержанием по крайней мере одного дополнительного легирующего элемента, минимальную толщину фольги выбирают из соотношения

, ,

где S - толщина одной детали, мм;

A - проплавление деталей, %;

K_max - максимальная чувствительность измерительной аппаратуры, %;

K_л.ф - содержание дополнительного легирующего элемента в материале-индикаторе, %;

а размеры сварного соединения определяют по размерам зоны, содержащей дополнительный легирующий элемент.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к контактной точечной и шовной сварке деталей преимущественно из металлокомпозиционных материалов и может быть использовано в машиностроении для контроля размеров сварных соединений.

Известен способ разрушающего контроля размеров точечных и шовных соединений, включающий изготовление поперечного макрошлифа из сварного соединения, травление исследуемой поверхности химическими реактивами и последующую визуальную оценку размеров сварного шва по размерам выраженной границы между литой структурой металла ядра и деформированной структурой основного металла.

Недостатком известного способа является относительно низкая точность и узкая область применения, связанные с отсутствием возможности гарантированного определения частичного или полного непроваров (например, при отсутствии перемешивания металла ядра в процессе сварки), а также с отсутствием ярко выраженной границы между литым ядром и основным металлом при сварке ряда металлокомпозиционных материалов, в частности системы алюминий- бор (АМг6-В).

Известен способ разрушающего контроля соединений контактной сварки, при котором до сварки внахлестку между деталями помещают материал-индикатор (МИ), затем проводят сварку, изготовление макрошлифов, химическое травление и визуальную оценку характера перемешивания металла ядра с растворенным в нем МИ и размеров литого ядра по границам распределения в нем материала-индикатора.

Недостатками указанного способа являются низкая точность и узкая область применения контроля, обусловленные металлургической несовместимостью МИ и основного металла, приводящей к изменению кинетики роста и размеров литого ядра, а также к ухудшению перемешивания металла ядра, что недопустимо при сварке металлокомпозиционных материалов.

Целью изобретения является повышение точности и расширение технологических возможностей контроля размеров сварных соединений.

Способ контроля размеров сварных соединений, выполненных контактной точечной и шовной сваркой, преимущественно из металлокомпозиционных материалов, заключается в том, что до сварки между деталями внахлест помещают материал-индикатор в виде фольги, проводят сварку, из полученных соединений изготавливают поперечные макрошлифы и выполняют контроль размеров сварных соединений по различию химического состава литого ядра и основного материала, причем контроль размеров сварных соединений проводят методом спектрального анализа поверхности шлифа, а фольгу выбирают близкой по химическому составу матрице свариваемого материала с содержанием по крайней мере одного дополнительного легирующего элемента, минимальную толщину () фольги выбирают из соотношения:

, (1) где S - толщина одной детали, мм;

А - проплавление деталей, %;

К_mах - максимальная чувствительность измерительной аппаратуры, %;

К_лф - содержание дополнительного легирующего элемента в материале-индикаторе, %, а размеры сварного соединения определяют по размерам зоны, содержащей дополнительный легирующий элемент.

При сварке металлокомпозиционных материалов так же, как и при сварке других металлов и сплавов, в процессе нагрева деталей проходящим током образуется зона взаимного расплавления и перемешивания жидкого металла - литое ядро, которое после выключения импульса тока кристаллизуется. В процессе перемешивания жидкого металла происходит исчезновение границы раздела между деталями, удаление из зоны соединения различных включений и оксидных пленок и их растворение или перераспределение в объеме жидкого металла. Прочность такого соединения определяется размерами литого ядра, т.е. диаметром (d_я) и проплавлением (А, %). При введении в зону сварки фольги ее часть, ограниченная диаметром ядра, расплавляется и за счет перемешивания металла распределяется по всему объему ядра.

Исходя из предположения, что объем ядра (V_я) определяется объемом цилиндра с диаметром, равным d_я, и высотой, зависящей от проплавления двух деталей (А, %), имеем:

V_я= , (2) где S - толщина одной детали, мм;

A - проплавление деталей, %, тогда объем расплавленного материала-индикатора в виде фольги (V_ф) можно представить в виде цилиндра с диаметром d_я и высотой, равной толщине фольги ():

V_ф= , (3) где - толщина фольги, мм.

Процентное содержание МИ в литом ядре (К ми) составит:

К_ми= 100% = 100% = 100% (4)

Тогда содержание дополнительного легирующего элемента в объеме литого ядра (К_лм, %) составит:

К_лм=К_ми К_лф 10^-2= 100% К_лф 10^-2= , (5) где К_лф - содержание дополнительного легирующего элемента в МИ в виде фольги, %.

Точность контроля будет определяться максимальной чувствительностью измерительной аппаратуры, поэтому минимальное содержание легирующего элемента в металле ядра должно соответствовать неравенству:

К_лм K_mах (6) где К_mах - максимальная чувствительность измерительной аппаратуры, %.

Исходя из приведенных зависимостей, толщина фольги из МИ может быть рассчитана из соотношения:



Максимально допустимая толщина фольги будет в свою очередь зависеть от максимально допустимого содержания легирующего элемента в объеме ядра, что связано с возможным воздействием отдельных легирующих элементов на прочностные свойства соединений.

П р и м е р. Проводили контактную точечную сварку на машине постоянного тока МТВ-80.02 образцов из металлокомпозиционного материала АМг6-В (матрица из сплава АМг6 и наполнитель - волокна бора) сочетанием толщин 1,4+1,4 мм. На сваренных образцах диаметр литого ядра составлял:

d_я.непр=5,7 мм; d_я.ном=7 мм; d_я.кр=8,4 мм.

В качестве материала-индикатора использовали фольгу из сплава Д16, в которой в качестве дополнительного легирующего элемента по сравнению с матрицей композита является медь (К_лф-3,5...4,5%). Фольгу помещали внахлестку свариваемых деталей.

Исходя из максимальной чувствительности измерительной аппаратуры (К_мах 0,1%), толщину фольги рассчитывали из соотношения (1):

= 0,06 мм, т.е. 0,1 мм.

После сварки из образцов изготавливали макрошлифы и по методике, представленной на фиг.1, осуществляли рентгеноспектральный анализ на установке "СAMEBAX MIKROBEAM" вдоль оси шлифа с шагом 1 мкм (это позволило произвести количественную оценку содержания меди по всей длине прохода и получить график ее распределения по оси Х); на фиг. 2 - результаты измерений. Представленные кривые характеризуют концентрацию меди по оси Х на образцах с d_я=5,7 и 8,4 мм.

Из фиг. 2 видно, что содержание меди в нерасплавленной фольге (в уплотняющем пояске и в зазоре между деталями) остается неизменной (3,9...4%), а в зоне ядра К_лм резко падает и составляет 0,39 и 0,17% соответственно. При этом резкий скачок значения К_лм на относительно малом участке (4...10 мкм), характеризующем границу расплавления, позволяет с высокой точностью оценить диаметр литого ядра (d_я). Величина проплавления деталей определяется исходя из полученных значений К_лм по формуле:

_{A= , %} (7) где учитывается, что увеличение значения А приводит к увеличению объема расплавленного металла, т.е. снижению концентрации меди в объеме литого ядра (К_лм).

Таким образом, для представленного на фиг.2 случая значения А составляют 37% при d_я=5,7 мм и 85% при d_я=8,4 мм.

Общие результаты проведенных измерений приведены в таблице.

Таким образом, заявленный способ позволяет существенно повысить точность контроля и расширить его технологические возможности, в частности путем применения для контроля размеров сварных соединений из металлокомпозиционных материалов.