Поиск патентов
ПАТЕНТНЫЙ ПОИСК В РФ

способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола и м-этил-изопропилбензола

Классы МПК:C07C63/24 1,3-бензолдикарбоновая кислота
C07C27/12 кислородом 
C07C51/265 с алкильными боковыми цепями, окисляемыми в карбоксильные группы
C07C51/43 изменением физического состояния, например кристаллизацией
C07C51/48 обработкой в системе жидкость - жидкость 
C07C51/46 азеотропной
C07C53/02 муравьиная кислота 
Автор(ы):, , ,
Патентообладатель(и):Ряпосов Константин Анатольевич (RU)
Приоритеты:
подача заявки:
2011-06-16
публикация патента:

Изобретение относится к технологии органического и нефтехимического синтеза, конкретно - к технологии получения изофталевой кислоты (ИФК) и сопутствующего продукта - муравьиной кислоты (МК) жидкофазным окислением О2-газом в среде уксусной кислоты в присутствии катализатора солей Со и Mn при повышенной температуре и давлении с последующим выделением ИФК и ее очисткой перекристаллизацией в водно-уксусном растворителе, выделением МК методом дистилляции из обводненного уксуснокислою конденсата. образованного при охлаждении парогазовой смеси (ПГС). выводимой из зоны реакции с отработанным воздухом, где осуществляют окисление м-диизоиропилбензола или м-этил-, изоиропилбензола в три ступени с возрастанием по ступеням температуры в пределах (°С) 130-150; 140-160; 165-185°С, давления (МПа) 0,3-0,6: 0,6-0,8; 0,9-1,2. суммарной концентрации Со-Mn-Ni катализатора (ppm) 800÷1060, 1000÷1435, 1250÷1744 и при протоке воздуха через зоны окисления поддерживают концентрацию СО/СО 2 в отработанном газе, после каждой ступени в пределах (об.%) 0,16, 0,17, 0,18-0,25, 0,26/0,24. 0.25. 0,9-1,12, 1,19, 1,20, 1,21; 0,18, 0,2-0,3/0,9, 1,1-1,42; 0,2, 0,23-0,42/1,15. 1,2-1,6. 1,8 достигают содержания ИФК в продуктах окисления, выделенных из охлажденного оксидата 3-й ступени 93,2-98,8%, после чего техническую ИФК (тИФК) подвергают очистке методом последовательной перекристаллизации в СН3СООН при температуре нагрева суспензии до 180-200°С, затем в Н2О при температуре нагрева суспензии 200-230°С с получением высокочистой ИФК, а параллельно образующуюся в процессе окисления муравьиную кислоту выделяют из парогазовой смеси, выходящей из реактора окисления, путем охлаждения ПГС до 30-40°С, выделения образовавшегося конденсата (К) и его обработки н-бутилацетатом (Н-БАс) в соотношении К:Н-Бас=1:0,17, после чего методом ректификации из полученной смеси последовательно выделяют реакционную воду в виде ее азеотропной смеси с Н-Бас, затем муравьиную и уксусную кислоты. Способ позволяет получить два товарных продукта - ароматическую ИФК и алифатическую МК и повысить выход целевых продуктов. 2 з.п. ф-лы, 1 ил., 2 табл., 11 пр.

Рисунки к патенту РФ 2485091

способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091

Изобретение относится к технологии органического и нефтехимического синтеза. Конкретно оно касается технологии получения изофталевой кислоты (ИФК) и сопутствующего продукта - муравьиной кислоты (МК) жидкофазным окислением О2-газом м-диизопропилбензола и м-этил-, изопропилбензола. ИФК является широко используемым мономером и полупродуктом в полимерной химии для получения химических волокон, полиэфирных пленок, красителей, пластмасс. МК является сильной карбоновой кислотой, и ее используют при отделке текстиля, бумаги, кожи; для получения пестицидов, лекарственных средств, консервантов зеленых кормов, фруктовых соков; применяется как дезинфицирующее средство, как растворитель. В промышленной практике ее получают разложением формиатов действием H2SO 4 или HNO3, а также кислотным гидролизом или аммонолизом метилформиата. В связи с тем, что в промышленных способах получения ИФК используют чистый м-ксилол, выделение которого из ксилольных фракций сопряжено с значительными затратами и техническими сложностями, предложены способы получения ИФК из других альтернативных источников нефтехимического сырья - изомеров диизопропилбензола или этил-, изопропилбензола.

Один из первых известных способов получения фталевых кислот из изомеров диизопропилбензола предложен в Голландском патенте № 108519 (1953). Согласно этому способу диизопропилбензол (на примере п-диизопропилбензола) окисляют кислородсодержащим газом в жидкой фазе жирной алифатической кислоты (СН3 СООН) в присутствии растворимых в реакционной среде солей кобальта и марганца при температуре 120-300°С, предпочтительно 80-180°С, и повышенном давлении 10-45 кг/см2, предпочтительно при 20-30 кг/см2. Весовую концентрацию катализатора ацетатов Со и Mn по отношению к исходному диизопропилбензолу рекомендуют поддерживать в пределе 0,6-1,0% при соотношении Со:Mn=1:0,1÷1. При продолжительности реакции окисления в интервале 6-12 часов образуется терефталевая кислота (ТФК) с общим выходом 31,2-41,3% на прореагировавший п-диизопропилбензол.

К основным недостаткам предложенного способа следует отнести пониженный выход целевого продукта, не превышающий 41,3%, и значительную продолжительность реакции окисления 10-12 часов.

Кроме того, проведение процесса при повышенном давлении 20-30 кг/см2, значительно превышающем упругость паров растворителя (СН3СООН) и образующихся легкокипящих продуктов реакции - реакционной воды, формальдегида, муравьиной кислоты, а также побочных эфиро-производных соединений в виде метилацетата, приводит в рекомендуемом температурном режиме 80-180°С к их накоплению в жидкой фазе реакционной смеси (в оксидате) и к замедлению реакции. Известно, что завышенное содержание Н2О и муравьиной кислоты снижает активность катализатора вплоть до полной его дезактивации на завершающей стадии реакции, приводит к прекращению процесса окисления значительно раньше, чем это требуется для полного превращения диалкилбензола в бензолдикарбоновую кислоту.

Известен способ получения смеси терефталевой и изофталевой кислот путем жидкофазного окисления пара- и мета-изомеров диизопропилбензола кислородсодержащим газом в среде уксусной кислоты в присутствии ацетатов Со и Mn (патент GB № 786930, 1957). Отличительной особенностью этого способа является то, что реакцию окисления осуществляют при более низкой температуре 100-140°С и давлении близком к упругости паров растворителя (СН3СООН) и легкокипящих продуктов реакции (Н2О, формальдегида, муравьиной кислоты и метилацетата) в интервале 2-10 кг/см2. Тепло реакции отводится в основном за счет испарения растворителя и легкокипящих продуктов окисления. В качестве кислородсодержащего газа может быть использован воздух, газовая смесь, обогащенная кислородом в большей степени, чем это имеет место в воздухе, или же чистый кислород. Выход целевого продукта (ТФК-ИФК) при окислении смеси п-, м-диизопропилбензола по предложенному способу достигает 82%.

Вышеизложенный способ получения смеси ИФК и ТФК из смеси м- и п-диизопропилбензолов имеет важное преимущество перед ксилолами. Это связано с тем, что при подборе соответствующих условий реакции алкилирования бензола или кумола происходит образование практически чистых м- и п-изомеров диизопропилбензола, тогда как образование о-изомера может быть подавлено. В дальнейшем м- и п-диизопропилбензолы можно легко выделить ректификацией и подвергнуть их окислению до смеси ИФК и ТФК по предложенному способу.

В то же время процесс получения ИФК и ТФК из м- и п-диизопропилбензола согласно патенту № 108519 обладает рядом существенных недостатков, а именно:

1) В процессе окисления в присутствии Со-Mn-катализатора при относительно низкой температуре <150°С образуется смесь сырых ИФК-ТФК с большим содержанием примесей. Образовавшуюся бинарную смесь сырых ИФК-ТФК необходимо в дальнейшем разделить на индивидуальные мономеры и провести их очистку до требуемого качества. Это сильно усложняет схему процесса, так как достигнуть четкого разделения смеси ИФК-ТФК методом кристаллизации является проблематичным из-за повышенной их способности к сокристаллизации, а разделение методом ректификации практически невозможно из-за высоких температур кипения (до 280°С), приводящих к возгонке, температурной деструкции и осмолению разделяемых продуктов.

2) Процесс окисления осуществляют при относительно низкой температуре, что приводит к понижению скорости реакции и как следствие к увеличению продолжительности процесса т.е. к снижению производительности реакционного узла. Повышение качества технической смеси ИФК-ТФК по содержанию вредных примесей - куминовых кислот, ароматических кетокислот и альдегидокислот - путем повышения температуры до 180-200°С (этот температурный интервал обычно используется в известных процессах получения ИФК и ТФК из индивидуальных м- и п-ксилола) невозможен, так как при температуре tспособ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 160°С происходит термическое разложение муравьиной кислоты до СО, СО2 и Н2О, что резко снижает экономическую эффективность способа.

3) Использование других физико-химических методов разделения и очистки смеси ИФК-ТФК, например, путем этерификации их метанолом, последующим разделением смеси диметилизофталата (ДМИ)-диметилтерефталата (ДМТ) и гидролизом последних до ИФК и ТФК в принципе возможен, однако в этом случае значительно усложняется схема процесса, увеличиваются материальные и энергетические затраты на производство, снижается конкурентоспособность предложенного способа по отношению к известным.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемым результатам является способ, согласно которому изофталевую и терефталевую кислоту получают окислением индивидуальных м-диизопропилбензола или п-диизопропилбензола кислородсодержащим газом в жидкой фазе соответствующей алифатической карбоновой кислоты при температуре 100-140°С и давлении 2-10 кг/см2 в присутствии солей кобальта и марганца (патент DE № 1008279, май 1957 г.). Отличительным признаком этого способа является то, что окисление диизопропилбензола, конкретно м-диизопропилбензола, осуществляют в диапазоне абсолютных давлений от 2 до 10 атм О 2-газом с избытком кислорода по отношению к стехиометрии в температурном интервале 100-140°С таким образом, что тепло реакции из реакционной зоны отводят преимущественно испарением уксусной кислоты и легколетучих продуктов, образованных в процессе окисления. Процесс получения ИФК из м-диизопропилбензола согласно этому способу может осуществляться как в аппаратах с мешалкой, так и в реакторах барботажного или газлифтного типа (т.е. без мешалок), в которых перемешивание достигается за счет энергии всплывания газовых (парогазовых) пузырьков. Ниже приводится один из типичных примеров получения ИФК из м-диизопропилбензола в реакторе барботажного типа.

Стеклянный цилиндрический реактор (диаметр 6,5 см, высота 250 см) заполнили предварительно реакционной смесью, содержащую:

250 г м-диизопропилбензола;

460 г м-изопропилбензойной кислоты;

1,8 г ацетата кобальта;

0,6 г ацетата марганца;

2300 г 89%-ной уксусной кислоты

и при температуре 120°С, давлении 6,5 атм. абсолюта, в нижнюю часть реактора вводили 1100 л/час воздуха.

Во время процесса окисления, который длился 10 часов, в реактор непрерывно закачивали 8823 г СН3СООН, а также каждый час подавали по 65 мл (около 55 г) м-диизопропилбензола. Практически одновременно из реакционного устройства отводилось 45 г изофталевой кислоты. Вместе с отработанным воздухом из реактора выводились пары растворителя (СН3СООН) и легкокипящих продуктов реакции.

Путем фильтрации охлажденного, полученного в течение 10 часов оксидата, выделено 1021 г осадка сырой ИФК и 2396 г фильтрата. Осадок промыли ацетоном, а затем высушили до постоянного веса при температуре 140°С и получили 692 г сухой изофталевой кислоты (ИФК). Выход составил способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 80% в пересчете на м-диизопропилбензол.

Указанный способ позволил существенно повысить эффективность процесса получения фталевых кислот из диизопропилбензолов и, в частности, синтез ИФК из м-диизопропилбензола. Прежде всего, повышен выход технического продукта (ИФК) до 82%, значительно уменьшено в зоне окисления содержание продуктов реакции, ведущих к снижению активности (ингибированию) катализатора (реакционной воды до 1,04%, муравьиной кислоты до 0,77%) путем вывода их из реакционной зоны в виде паров с отработанным газом.

Предложена схема эффективного отвода тепла реакции за счет испарения растворителя (СН3СООН) и легкокипящих продуктов окисления м-диизопропилбензола в найденных пределах технологических параметров: по температуре (100-140°С), по давлению (4-8 кг/см2 ), по избытку кислорода способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 100 мол.%.

К недостаткам предложенного способа следует отнести относительно низкий выход технической ИФК (не более 82%), большая продолжительность реакции окисления (способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 7 часов). Это указывает на пониженную удельную производительность реактора и процесса в целом

Кроме того, после 10 часов окисления в жидкой части оксидата после выделения твердых (кристаллических) продуктов содержится более 20% промежуточных (недоокисленных) соединений в виде м-изопропил-бензойной кислоты и более 2% исходного м-диизопропилбензола. Это подтверждает относительно низкую степень конверсии м-диизопропилбензола в целевой продукт (50-60%).

Целью настоящего изобретения является получение изофталевой кислоты (ИФК) и муравьиной кислоты (МК) жидкофазным окислением О2-газом в среде уксусной кислоты в присутствии катализатора солей Со и Mn при повышенной температуре и давлении с последующим выделением ИФК и ее очисткой перекристаллизацией в водно-уксусном растворителе, выделением МК методом дистилляции из обводненного уксуснокислого конденсата, образованного при охлаждении парогазовой смеси (ПГС), выводимой из зоны реакции с отработанным воздухом, где осуществляют окисление м-диизопропилбензола или м-этил-, изопропилбензола осуществляют в три ступени с возрастанием по ступеням температуры в пределах (°С) 130-150; 140-160; 165-185°С, давления (МПа) 0,3-0,6; 0,6-0,8; 0,9-1,2, суммарной концентрации Co-Mn-Ni катализатора (ppm) 800÷1060, 1000÷1435, 1250÷1744 и при протоке воздуха через зоны окисления поддерживают концентрацию СО/СО2 в отработанном газе, после каждой ступени в пределах (об.%) 0,18-0,25/0,9-1,12; 0,2-0,3/1,1-1,42; 0,23-0,42/1,2-1,6 достигают содержания ИФК в продуктах окисления, выделенных из охлажденного оксидата 3-й ступени не ниже 94%, после чего техническую ИФК (тИФК) подвергают очистке методом последовательной перекристаллизации в СН3СООН при температуре нагрева суспензии до 180-200°С, затем в H 2O при температуре нагрева суспензии 200-230°С с получением высокочистой ИФК, а параллельно образующуюся в процессе окисления муравьиную кислоту выделяют из парогазовой смеси, выходящей из 1-й и 2-й ступеней окисления, путем охлаждения ПГС до 30-40°С, выделения образовавшегося конденсата (К) и его обработки н-бутилацетатом (Н-БАс) в соотношении К:Н-Бас=1:0,17, после чего методом ректификации из полученной смеси последовательно выделяют реакционную воду в виде ее азеотропной смеси с Н-БАс, затем муравьиную и уксусную кислоты.

Соотношение Со:Mn:Ni в составе катализатора на 1-й, 2-й и 3-й ступенях окисления снижают в пределах: 1:1:0, 1:1,2-1,5:0,01, 1:1,8-2:0,02 соответственно.

Дискретное увеличение суммарной концентрации Co-Mn-Ni на 2-й и 3-й ступенях осуществляют путем индивидуальных вводов уксуснокислых растворов тетрагидратов ацетатов Со, Mn и Ni = до 1:1,5:0,01 и 1:2:0,02 соответственно.

Содержание ИФК в продуктах окисления, выделенных из оксидата 3-й ступени, достигает 93,2-98,8%.

Такие новые приемы как разделение процесса окисления на три ступени с изменением условий их проведения по температуре, концентрации и соотношению компонентов Со-Mn катализатора, модифицированного добавкой Ni, создание условий по температуре и давлению для непрерывного отвода из зон реакции образующейся муравьиной кислоты и последующего ее выделения, как сопутствующего продукта, при получении изофталевой кислоты из мета-изомеров диизопропилбензола или м-этил-, изопропилбензола, привело к неожиданным результатам, обеспечивающим повышение выхода целевого продукта (ИФК) и сопутствующего продукта (МК).

Ниже приводится описание пилотной установки, а также примеры, раскрывающие, но не ограничивающие, сущность предложенного изобретения.

На фигуре 1 представлена технологическая схема пилотной установки окисления концентрата м-диизопропилбензола и м-этил-изопропилбензола до изофталевой кислоты в реакторах с турбинной мешалкой.

В сборник исходной реакционной смеси 1 загружают реагенты для окисления в периодическом или непрерывном режиме. При окислении в периодическом режиме исходными реагентами окисления являются м-диизопропилбензол или м-этил-, изопропилбензол, компоненты катализатора (тетрагидраты ацетатов Со, Mn) и растворитель - СН3СООН, которые дозирующим насосом 2 подаются в реактор окисления 3 по линии исходной реакционной смеси I для последующего окисления воздухом в дискретном 3-ступенчатом по технологическим параметрам режиме. Подача воздуха в реактор окисления 3 осуществляется от компрессора сжатого воздуха 4 через фильтр-поглотитель влаги 4a по линии II. Реактор окисления 3 изготовлен из титана BTI-0 (V=1,2 л), снабжен турбинной мешалкой с переменным числом оборотов, конденсатором-холодильником 5 для охлаждения парогазовой смеси, выходящей из реактора, электронагревателем 14, регулятором поверхности теплопередачи 15, пробоотборником 16, расходомером газа 17, угольным фильтром очистки газа 18, а также газоанализаторами непрерывного измерения концентраций O2, СО2, СО, СН4 в отработанных газах 19 по линии VI. Необходимые изменения концентрации катализатора и соотношения его компонентов на 2-й и 3-й ступенях окисления осуществляли вводом растворов тетрагидратов ацетатов Mn и/или бинарной смеси Mn-Ni через капсулы 13, 13a по линиям VIII. После достижения заданной степени превращения субстрата в режиме 1-й ступени дальнейшее окисление проводили в этом же реакторе, в режимах 2-й и 3-й ступеней путем изменения температуры, суммарной концентрации катализатора и соотношения его компонентов. После завершения процесса оксидат, полученный в условиях 3-ступенчатого окисления, перепускают по переточной линии с механизмом удаления забивок 7 по линии VII в реактор-кристаллизатор 8, где он охлаждается путем снижения давления и прохождением образовавшихся паров через холодильник-конденсатор 9 и возврата охлажденного конденсата в реактор-кристаллизатор 8 по линии V, через сборник флегмы 6 a. Охлажденный до 60-80°С оксидат, в виде образовавшейся суспензии сливается в сборник оксидата 10, из которого под давлением направляется на разделение в дру-фильтр 11 по линии III. Полученную при фильтрации пасту технической изофталевой кислоты (далее тИФК) перемещают в сушилку 12 и после сушки до постоянного веса подвергают анализу и выгрузке по линии X. Образовавшийся в нижней части друк-фильтра 11 маточный раствор, содержащий уксусную кислоту, растворенный в ней катализатор и примеси, выводят из процесса для регенерации СН3СООН и катализатора известными приемам по линии IX. Парогазовая смесь (далее ПГС), выходящая из реактора при его работе в периодическом 3-ступенчатом режиме, по линии IV поступает в холодильник-конденсатор 5, где охлаждается до 40°С. Образовавшийся конденсат, состоящий из уксусной и муравьиной кислот, реакционной воды и других легкокипящих продуктов, из конденсатора-холодильника 5 сливается в промежуточный сборник флегмы 6, откуда основное его количество (до 80%) под давлением поступает в сборник конденсата 20 по линии V, а незначительная часть в виде флегмы возвращается в реактор 3.

Для разделения тройной смеси уксусная кислота-муравьиная кислота-реакционная вода используется 2-х колонная схема с применением азеотро-пообразующего реагента - н-бутилацетата (далее Н-БАс). Процесс разделения осуществляют следующим образом.

В сборник конденсата 20 вводят Н-БАс по линии XI в необходимом соотношении с конденсатом, после чего насосом 21 подают в колонну азеотропной ректификации 22 по линии XIII для отделения реакционной воды. Подвод тепла осуществляют электронагревательным устройством 14, расположенным в нижней части колонны. Выходящие пары из верхней части колонны после их конденсации в дефлегматоре 23 перетекают в флорентийский сосуд 24, в котором происходит разделение конденсата на водный и органический слои. Водный слой выводится из процесса по линии XIV, органический слой возвращается в процесс в виде орошения колонны сверху, а также в виде рециклового компонента питающей смеси. Образовавшаяся в нижней части колонны бинарная смесь СН3СООН-НСООН выводится из куба и насосом 25 подается в колонну 26 для ее разделения по линии XV. С верхней части колонны после конденсации паров в дефлегматоре 27 выводится муравьиная кислота по линии XVI, из куба колонны по линии XVII - уксусная кислота. Муравьиную кислоту используют как товарный продукт, уксусную кислоту - как рецикловый растворитель в процессе окисления, а именно для приготовления исходной реакционной смеси, а также для приготовления уксуснокислого раствора тетрагидрата ацетата Mn и/или бинарной смеси Mn-Ni, подаваемой на 2-ю и 3-ю ступени окисления.

Очистка технической ИФК проводится в две ступени методом рекристаллизации в СН3СООН и перекристаллизацией в H2O в реакторах окисления 3 и 8 (фиг.1) при нагреве 20%-ной суспензии в СН3СООН до 180-190°С, в Н2О - до 210-220°С. Схемы процессов фильтрации суспензий в уксуснокислой среде и в воде, а также сушки сИФК и чИФК аналогичны выше описанным при выделении и сушке технической ИФК.

Процесс окисления м-диизопропилбензола или м-этил-, изопропилбензола в непрерывном 3-ступенчатом режиме по варианту схемы, представленной на фиг.1, осуществляют в два приема. Сначала в реакторе окисления 3 в условиях первой ступени в непрерывном режиме нарабатывают партию оксидата-1 в количестве 5-6 литров, который затем загружают в освобожденный сборник исходной реакционной смеси 1 и насосом 2 непрерывно подают в реактор окисления 3, в котором технологические параметры соответствуют режиму 2-й ступени окисления с образованием оксидата-2. Оксидат-2, непрерывно перетекая в реактор окисления 8, подвергается доокислению в условиях технологических параметров, соответствующих режиму 3-й ступени с образованием оксидата-3.

Ниже приводятся примеры, раскрывающие сущность предложенного способа.

Пример 1. Приготавливают исходную реакционную смесь (ИРС) в сборнике 1 (фиг.1), куда загружают:

СН3СООН (98%) - 560 мл (587,4 г);
м-диизопропилбензол - 175 мл (149,9 г);
Со(СН3СОО)2×4Н2О - 1,7 г;
Mn(СН3СОО)2×4H2O - 1,7 г;
Всего: 740,7 г.

Содержимое сборника нагревают до 80°С и в условиях перемешивания достигают полного растворения компонентов катализатора. После анализа определен следующий состав исходной реакционной смеси, %:

м-диизопропилбензол - 20,2;
Со2+- 0,054 (540 ppm);
Mn2+- 0,052 (520 ppm);
Н2О- 1,5;
СН 3СООН - остальное.

Приготовленную ИРС указанного состава насосом 2 закачивают в реактор 3, предварительно продутый инертным газом (N2).

В условиях перемешивания реакционную массу нагревают до 130°С при общем давлении 0,3 МПа.

Практически одновременно с этим прекращают подачу азота и вместо него в реактор подают воздух в количестве, обеспечивающем поддержание избытка кислорода в отходящих газах не более 5% объемных.

Процесс окисления проводят в периодическом режиме в три ступени с повышением температуры (°С) 140, 150, 175, давления (МПа) 0,4, 0,6, 0,9 концентрации компонентов катализатора (ppm):

способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 [Co2+ ][Mn2+ ][Ni2+ ]
1 ст. 540 520-
2 ст. 540880 15
3 ст. 540 117034

Время реакции на каждой ступени определялось по снижению поглощения кислорода и содержанию СО и СО2 в отработанном газе. Тепло реакции снималось за счет испарения СН3СООН и легкокипящих продуктов реакции. Заданное увеличение концентрации катализатора в режимах 2-й и 3-й ступеней достигалось вводом их в реактор 3 через капсулу 13 в виде уксуснокислых растворов.

Парогазовая смесь, выходящая из реактора, охлаждалась в конденсаторе 5 до 30-40ºС. В результате охлаждения образовавшийся конденсат частично (20%) возвращали в реактор через сборник 6, остальное количество (80%) выводилось из процесса для регенерации СН 3СООН и выделения образовавшейся в результате реакции муравьиной кислоты.

После завершения процесса окисления в 3-ступенчатом режиме, оксидат охлаждали до 60°С и проводили его обработку и последующий анализ. Охлажденную суспензию оксидата подвергали разделению методом фильтрации. Пасту выделенного влажного продукта технической ИФК (далее тИФК), высушили до постоянного веса при температуре способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 125ºС. По результатам анализа тИФК имела состав, %:

м-куминовая кислота (м-кум) - 0,17;
м-ацетилбензойная кислота (м-АсБК) - 0,68;
СН 3СООН- 0,2;
способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 побочных и промежуточных соединений - 0,95;
Изофталевая кислота- 98,0;
способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 количество ИФК, промежуточных и побочных продуктов, ушедших с маточным раствором (% от исходного их содержания в оксидате) - 4,2

Выход технической ИФК на стадии окисления составил 93.8%.

Условия и результаты примера 1 и последующих примеров приведены в таблице 1.

Влажную пасту технической ИФК подвергли обработке СН3 СООН, сущность которой заключается в следующем. Приготовили 20%-ную суспензию тИФК в 95%-ной СН3СООН. В условиях перемешивания суспензию нагрели до 180°С с выдержкой 5 минут, после чего охладили до 60°С со скоростью понижения температуры 3°С/мин. Охлажденную суспензию ИФК в СН3СООН отфильтровали. Кристаллический осадок ИФК высушили до постоянного веса и подвергли анализу. Получен продукт следующего качества, %:

м-куминовая кислота (м-кум) - 0,016;
м-ацетилбензойная кислота (м-АсБК) - 0,0029;
СН3СООН - 0,018;
способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 побочных и других промежуточных соединений - 0,005.

Из полученных результатов следует, что при обработке технической ИФК уксусной кислотой в вышеприведенных условиях ее качественные показатели значительно улучшились. Данный продукт по существующим нормативам относится к продукту средней степени чистоты (сИФК).

Для достижения требуемых по техническим условиям качественных показателей конечного продукта проведена перекристаллизация сИФК в воде при температуре нагрева 20%-ной суспензии 210°С. Раствор ИФК охлаждали до 60°С со скоростью 3°С/мин.

В результате перекристаллизации получена очищенная ИФК (далее чИФК) с показателями качества, %:

м-куминовая кислота (м-кум) - 0,012;
м-ацетилбензойная кислота (м-АсБК) - 0,002;
способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 других органических примесей - 0,003.

Муравьиную кислоту, образовавшуюся: при окислении изопропильных групп м-диизопропилбензола, выделили из конденсата парогазовой смеси, накопленной в сборнике 6 в количестве 540 г (505 мл) (фиг.1). Конденсат имел следующий состав, %:

СН3СООН - 73,3
Н 2О- 9,4
Муравьиная кислота - 17,3
Легколетучие примеси - следы

Пробу конденсата указанного состава в количестве 100 мл (107,0 г) смешали с н-бутилацетатом (Н-БАс) в соотношении конденсат: Н-БАс=1:0,17, после чего отогнали азеотропную смесь (Н2О-Н-БАс). Из кубовой части, состоящей из бинарной смеси СН3СООН-НСООН методом ректификации выделили муравьиную кислоту в количестве 9,8 мл (12 г), содержащую 98,6% основного вещества, что соответствует ее выходу (от теории) ~70%.

Условия и результаты первого и последующих опытов по очистке технической ИФК в уксусной кислоте и воде приведены в таблице 2.

Пример 2. Опыт проведен в условиях примера 1, с той лишь разницей, что температуру на каждой ступени понизили на 10°С, давление на 0,1МПа, а температуру нагрева 20%-ной суспензии на стадии перекристаллизации в Н2О повысили на 10°С.

Достигнут результат по качеству технической ИФК, %:

м-куминовая кислота (м-кум) - 0,46;
м-ацетилбензойная кислота (м-АсБК) - 0,91;
СН 3СООН- 0,30;
способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 побочных продуктов реакции - 4,43;
Изофталевая кислота- 93,9
способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 количество ИФК, промежуточных и побочных продуктов, ушедших с маточным раствором (% от исходного их содержания в оксидате) - 4,0.

Выход технической ИФК составил - 89,9%, муравьиной кислоты способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 73%. Качество чИФК, полученной после очистки в условиях примера 1' (таблица 2) достигло показателей, %:

м-куминовая кислота (м-кум) - 0,015;
м-ацетилбензойная кислота (м-АсБК); - 0,0025;
способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 других органических примесей - 0,004,

соответствующих техническим требованиям.

Из приведенных данных следует, что снижение температуры на 3-х ступенях окисления на 10°С приводит к снижению выхода ИФК на 3,9%, что указывает на min допустимый температурный режим окисления на 3-х ступенях 130°С, 140°С, 165°С соответственно. Требуемое качество чИФК достигнуто при повышенной температуре нагрева суспензии 220°С в процессе перекристаллизации в Н2О.

Пример 3. Опыт проведен в условиях примера 1, с той лишь разницей, что температуру на каждой ступени повысили на 10°С.

Достигнут следующий результат по качеству технической ИФК, %:

м-куминовая кислота (м-кум) - 0,16;
м-ацетилбензойная кислота (м-АсБК) - 0,18;
СН 3СООН- 0,2;
способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 побочных продуктов реакции - 6,26;
Изофталевая кислота- 93,2
Потери ИФК, промежуточных и побочных продуктов с маточным раствором - 2,3

Выход ИФК составил - 90,5%, муравьиной кислоты способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 63,0%.

Пониженный выход ИФК и МК в сравнении с примером 1 обусловлен повышенным температурным режимом окисления на 10°С, что привело к возрастанию скоростей побочных реакций окислительного декарбонилирования и декарбоксилирования: [СО] возросла с 0,23% до 0,42 об.%, [СО2] с 1,5% до 1,8 об.%;

Качество очищенной ИФК достигло показателей, %:

м-куминовая кислота (м-кум) - 0,010,
м-ацетилбензойная кислота (м-АсБК) способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 0,0018,
способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 других органических примесей - 0,001,

удовлетворяющих техническим требованиям.

Пример 4 (сравнительный). Опыт проведен в условиях примера 1, с той лишь разницей, что температура по ступеням понижалась на 20°С.

Результат: продолжительность реакции до момента прекращения поглощения кислорода возросла с 240 мин до 300 мин, что указывает на снижение производительности процесса.

Качество технической ИФК значительно ухудшилось и достигло значений, %:

м-куминовая кислота (м-кум) - 0,65;
м-ацетилбензойная кислота (м-АсБК) - 1,05;
СН 3СООН- 0,30;
способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 побочных продуктов реакции - 11,70;
Изофталевая кислота - 86,30.

Потери ИФК, промежуточных и побочных продуктов с маточным раствором - 6,3%.

Понизились также выходы технической ИФК до 80%, муравьиной кислоты до 67%. Качество очищенной ИФК не достигло требуемых значений: содержание м-куминовой кислоты и м-АсБК превышало допустимые нормы на порядок.

Пример 5 (сравнительный). Опыт проведен в условиях примера 1, с той лишь разницей, что температура по ступеням повышалась на 20ºС.

В результате значительного повышения температуры возросло содержание побочных продуктов декарбоксилирования ([CO2] повысилось с 1,5 об.% до 3,35 об.%), произошло осмоление оксидата, качество технической ИФК резко ухудшилось и по суммарному содержанию побочных соединений.

Состав технической ИФК достиг следующих значений, %:

м-куминовая кислота (м-кум) - 0,16;
м-ацетилбензойная кислота (м-АсБК) - 0,83;
СН 3СООН- 0,30;
способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 побочных продуктов реакции - 27,61.
Изофталевая кислота - 58,90

Потери ИФК, промежуточных и побочных продуктов с маточным раствором - 30%. Выход ИФК на стадии окисления снизился с 93,8% до 58,9% (в 1,5 раза), а выход муравьиной кислоты понизился с 70% до 28% (более, чем в 2 раза).

Содержание примесей в очищенной ИФК превысило более чем на порядок от допустимых значений.

Пример 6. Опыт проведен в условиях примера 1, с той лишь разницей, что концентрацию углеводорода в исходной реакционной смеси уменьшили до 18%, а суммарные концентрации Co-Mn-Ni катализатора на 3-х ступенях окисления понизили на 25% до (ppm): 800, 1000 и 1250 соответственно.

Получены результаты.

Качество технической ИФК на стадии окисления достигло значений, близких к опыту 1, %:

м-куминовая кислота (м-кум) - 0,18;
м-ацетилбензойная кислота (м-АсБК) - 0,66;
СН 3СООН- 0,21;
способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 побочных и промежуточных соединений - 0,95;
способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 количество ИФК, промежуточных и побочных соединений, ушедших с маточным раствором - 4,1;
Изофталевая кислота- 98.

На стадии очистки достигнуто качество очищенной ИФК, соответствующей техническим требованиям.

Содержание, %:

м-куминовая кислота (м-кум) - 0,011;
м-ацетилбензойная кислота (м-АсБК) - 0,0019.
способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 других органических примесей - 0,002

Содержание основного вещества в муравьиной кислоте 99,1%, выход - 71%.

Пример 7 (сравнительный). Опыт проведен в условиях примера 1, с той лишь разницей, что суммарную концентрацию Со-Mn катализатора снижают в 1,3 раза и исключают Ni, а температуру нагрева суспензий ИФК при последовательной перекристаллизации в уксусной кислоте и в воде повышают на 20°С до 200°С и 230°С соответственно.

Получены результаты.

Качество технической ИФК на стадии окисления значительно понизилось и достигло значений, %:

м-куминовая кислота (м-кум) - 0,58;
м-ацетилбензойная кислота (м-АсБК) - 1,20;
способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 побочных и других промежуточных соединений - 6,31;
СН 3СООН- 0,22;
ИФК - 91,69.

В процессе очистки полученной технической ИФК последовательной перекристаллизацией в уксусной кислоте и воде требуемое качество чИФК не достигнуто даже в условиях повышенной температуры нагрева суспензий в уксусной кислоте 200°С, в воде 230°С. Заметно понизилось качество муравьиной кислоты (содержание основного вещества 86,9%) и ее выход (69%).

Пример 8. Опыт проведен в условиях примера 1, с той лишь разницей, что окисление м-диизопропилбензола ведут в 3 ступени в непрерывном режиме с суммарным временем пребывания 240 минут, а температуры охлаждения суспензий ИФК в СН3СООН и в Н2О на стадии перекристаллизации повысили на 10°С.

Получен следующий результат.

Качество технического продукта, %:

м-куминовая кислота (м-кум) - 0,18;
м-ацетилбензойная кислота (м-АсБК) - 0,75;
СН 3СООН- 0,20;
способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 побочных и промежуточных продуктов реакции - 0,87;
ИФК - 98.

приемлемое для дальнейшей очистки до требуемого качества.

Выход технической ИФК достиг - 94,0%, муравьиной кислоты - 71%. Полученные результаты указывают на то, что проведение процесса окисления в непрерывном режиме при прочих равных условиях обеспечивают наиболее высокие результаты по качеству и выходу как целевого продукта - ИФК, так и выходу сопутствующего продукта - муравьиной кислоты. Это объясняется фактором установления стационарности концентраций компонентов реакционных смесей на каждой ступени вместо текущих концентраций (от min к max) в периодическом процессе.

Пример 9. Опыт проведен в условиях примера 8, с той лишь разницей, что суммарное время пребывания на трех ступенях сократили на 30 минут с 240 до 210 мин.

Получен следующий результат.

Качество технического продукта, %:

м-куминовая кислота (м-кум) - 0,51;
м-ацетилбензойная кислота (м-АсБК) - 0,96;
СН 3СООН- 0,21;
способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 других побочных и промежуточных соединений - 0,94;
ИФК - 97,38.

Выход технической ИФК достиг 93,0%, выход муравьиной кислоты -69%.

Качество очищенной ИФК на стадиях перекристаллизации в СН3СООН и Н2О достигло показателей, %:

м-куминовая кислота (м-кум) - 0,015;
м-ацетилбензойная кислота (м-АсБК) - 0,0025;
способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 других органических примесей - 0,003

удовлетворяющее техническим требованиям.

Из приведенных данных следует, что суммарное время окисления (время пребывания) 210 мин является минимально допустимым для достижения требуемого качества чИФК и приемлемого выхода ИФК и МК.

Пример 10. Опыт проведен в условиях примера 1, с той лишь разницей, что вместо м-диизопропилбензола используют м-этил-, изопропилбензол.

Получены следующие результаты.

На стадии окисления качество технической ИФК достигло следующих значений, %:

способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 - 0,16;

м-ацетилбензойная кислота (м-АсБК) - 0,65;
способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 побочных и других промежуточных способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091
соединений - 0,91;
СН3СООН, - 0,21;
ИФК - 98,07.

Потери ИФК, промежуточных и побочных продуктов с маточным раствором 4,1%. Выход технической ИФК 93,5%, муравьиной кислоты - 61%.

Приведенные результаты показывают, что при прочих равных условиях окисление другого по природе алкилбензола - м-этил-, изопропилбензола приводит к сопоставимым результатам по качеству и выходу ИФК, однако выход муравьиной кислоты понижается более чем на 10%. Это может быть объяснено различием продуктов окисления этильной и изопропильной групп в этой молекуле.

Пример 11 (сравнительный). Опыт проведен в условиях примера 3, с той лишь разницей, что реакцию окисления м-диизопропилбензола проводят в одну стадию в режиме 3-й ступени.

Результаты. Поглощение О2 прекратилось через 90 минут. При проведении процесса в одну стадию в режиме 3-й ступени окисления резко возросли скорости как основной, так и побочных реакций окислительной деструкции декарбоксилирования и декарбонилирования. Содержание СО2 в отработанных газах возросло более чем в 3 раза (от 1,81 до 6,4%), СО - более чем в 6 раз (от 0,42 до 2,8%).

Оксидат представлял собой черную смолообразную суспензию. Выделенная паста кристаллического продукта имела темно-коричневый цвет. Она содержала способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 59% ИФК, остальное способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 40% побочные продукты окислительной конденсации, которые разделить и очистить не представлялось возможным. В маточном растворе муравьиной кислоты не обнаружено.

Таким образом, предложенное техническое решение позволяет решить поставленные задачи по расширению сырьевой базы, получению двух товарных продуктов и повышению выхода целевых продуктов.

способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091 способ получения изофталевой и муравьиной кислот окислением м-диизопропилбензола   и м-этил-изопропилбензола, патент № 2485091

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ

1. Способ получения изофталевой кислоты (ИФК) и муравьиной кислоты (МК) жидкофазным окислением О2-газом в среде уксусной кислоты в присутствии катализатора солей Со и Mn при повышенной температуре и давлении с последующим выделением ИФК и ее очисткой перекристаллизацией в водноуксусном растворителе, выделением МК методом дистилляции из обводненного уксуснокислого конденсата, образованного при охлаждении парогазовой смеси (ПГС), выводимой из зоны реакции с отработанным воздухом, где осуществляют окисление м-диизопропилбензола или м-этил-изопропилбензола в три ступени с возрастанием по ступеням температуры в пределах (°С) 130-150; 140-160; 165-185°С, давления (МПа) 0,3-0,6; 0,6-0,8; 0,9-1,2, суммарной концентрации Co-Mn-Ni катализатора (ppm) 800÷1060, 1000÷1435, 1250÷1744 и при протоке воздуха через зоны окисления поддерживают концентрацию СО/СО 2 в отработанном газе, после каждой ступени в пределах (об.%) 0,16, 0,17, 0,18-0,25, 0,26/0,24, 0,25, 0,9-1,12, 1,19, 1,20, 1,21; 0,18, 0,2-0,3/0,9, 1,1-1,42; 0,2, 0,23-0,42/1,15, 1,2-1,6, 1,8 достигают содержания ИФК в продуктах окисления, выделенных из охлажденною оксидата 3-й ступени 93,2-98,8%, после чего техническую ИФК (тИФК) подвергают очистке методом последовательной перекристаллизации в СН3СООН при температуре нагрева суспензии до 180-200°С, затем в H2O при температуре нагрева суспензии 200-230°С с получением высокочистой ИФК, а параллельно образующуюся в процессе окисления муравьиную кислоту выделяют из парогазовой смеси, выходящей из реактора окисления, путем охлаждения ПГС до 30-40°С, выделения образовавшегося конденсата (К) и его обработки н-бутилацетатом (Н-БАс) в соотношении К:Н-БАс=1:0,17, после чего методом ректификации из полученной смеси последовательно выделяют реакционную воду в виде ее азеотропной смеси с Н-БАс, затем муравьиную и уксусную кислоты.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что соотношение Со:Mn:Ni в составе катализатора на 1-й, 2-й и 3-й ступенях окисления снижают в пределах: 1:1:0/1:1,2÷1,5:0,01/1:1,8÷2:0,02 соответственно.

3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что дискретное увеличение суммарной концентрации Co-Mn-Ni на 2-й и 3-й ступенях осуществляют путем индивидуальных вводов уксуснокислых растворов тетрагидратов ацетатов Со, Mn и Ni до соотношения Со:Mn:Ni в составе катализатора 1:1,5:0,01 и 1:2:0,02 соответственно.


Скачать патент РФ Официальная публикация
патента РФ № 2485091

patent-2485091.pdf
Патентный поиск по классам МПК-8:

Класс C07C63/24 1,3-бензолдикарбоновая кислота

Патенты РФ в классе C07C63/24:
способ превращения ароматических альдегидов в ароматические ацилгалогениды -  патент 2523798 (27.07.2014)
способ этанолиза поли(этилентерефталата) (пэт) с образованием диэтилентерефталата -  патент 2458946 (20.08.2012)
способ получения и очистки изофталевой кислоты -  патент 2458042 (10.08.2012)
способ получения чистой изофталевой кислоты и сопутствующих продуктов из ксилольных фракций -  патент 2430911 (10.10.2011)
способ получения чистой изофталевой кислоты и сопутствующих продуктов из изомеров цимола и диизопропилбензола -  патент 2415836 (10.04.2011)
очистка карбоновых кислот путем комплексообразования с селективными растворителями -  патент 2395486 (27.07.2010)
способ получения сухого осадка карбоновой кислоты, пригодного для получения полиэфиров -  патент 2380352 (27.01.2010)
способ окисления ароматических углеводородов и каталитическая система для его осуществления -  патент 2362762 (27.07.2009)
способ снижения содержания изомеров карбоксибензальдегида в терефталевой или изофталевой кислоте -  патент 2230730 (20.06.2004)
способ получения очищенной терефталевой и изофталевой кислоты из смеси ксилолов -  патент 2214391 (20.10.2003)

Класс C07C27/12 кислородом 

Патенты РФ в классе C07C27/12:
катализатор и способ получения ненасыщенного альдегида и ненасыщенной карбоновой кислоты -  патент 2471554 (10.01.2013)
барботажный реактор окисления циклогексана -  патент 2469786 (20.12.2012)
установка каскадного окисления циклогексана -  патент 2468860 (10.12.2012)
способ прямого окисления газообразных алканов -  патент 2448082 (20.04.2012)
каталитическая система для гетерогенных реакций -  патент 2446877 (10.04.2012)
способ получения по меньшей мере одного целевого органического соединения гетерогенно катализируемым парофазным частичным окислением -  патент 2430910 (10.10.2011)
способ и установка для получения метанола с рециркуляцией углеводорода -  патент 2423341 (10.07.2011)
способ получения чистой изофталевой кислоты и сопутствующих продуктов из изомеров цимола и диизопропилбензола -  патент 2415836 (10.04.2011)
способ окисления кислородом насыщенных циклических углеводородов -  патент 2358962 (20.06.2009)
комбинированный способ производства электроэнергии и жидкого синтетического топлива в составе парогазовой установки -  патент 2356877 (27.05.2009)

Класс C07C51/265 с алкильными боковыми цепями, окисляемыми в карбоксильные группы

Патенты РФ в классе C07C51/265:
улучшенный способ фильтрования очищенной карбоновой кислоты -  патент 2525914 (20.08.2014)
способ окисления алкилароматических соединений -  патент 2524947 (10.08.2014)
способ утилизации отравляющего хлорсодержащего вещества 2-(2-хлорбензилиден)малонодинитрила (cs) -  патент 2506978 (20.02.2014)
реактор окисления параксилола для получения терефталевой кислоты -  патент 2505524 (27.01.2014)
способ засыпки продольного участка контактной трубы -  патент 2486009 (27.06.2013)
способ получения ароматической карбоновой кислоты -  патент 2467998 (27.11.2012)
способ получения и очистки изофталевой кислоты -  патент 2458042 (10.08.2012)
способ получения неочищенной ароматической дикарбоновой кислоты, предназначенной для гидрогенизационной очистки -  патент 2458038 (10.08.2012)
система окисления с вторичным реактором для боковой фракции -  патент 2457197 (27.07.2012)
способ и устройство для производства ароматических карбоновых кислот (варианты) -  патент 2449980 (10.05.2012)

Класс C07C51/43 изменением физического состояния, например кристаллизацией

Патенты РФ в классе C07C51/43:
способы, процессы и системы для обработки и очистки сырой терефталевой кислоты и ассоциированные потоки процесса -  патент 2527035 (27.08.2014)
способ превращения ароматических альдегидов в ароматические ацилгалогениды -  патент 2523798 (27.07.2014)
способ получения (мет)акриловой кислоты -  патент 2523796 (27.07.2014)
способ разделения акриловой кислоты, содержащейся в качестве основного компонента и глиоксаля, содержащегося в качестве побочного продукта в газообразной смеси продуктов частичного гетерогенно катализируемого парофазного окисления соединения-предшественника акриловой кислоты, содержащего 3 атома углерода -  патент 2515279 (10.05.2014)
способ получения водной (мет)акриловой кислоты -  патент 2513746 (20.04.2014)
способ получения высокочистой метакриловой кислоты -  патент 2501782 (20.12.2013)
способ получения аммонийных солей фумаровой или янтарной кислоты -  патент 2490249 (20.08.2013)
установка для кристаллизации адипиновой кислоты -  патент 2480262 (27.04.2013)
способ гетерогенно-катализируемого парциального газофазного окисления пропилена до акриловой кислоты -  патент 2462449 (27.09.2012)
система получения поликарбоновой кислоты, использующая охлажденный маточный раствор из окислительного сжигания в качестве загрузки системы очистки от загрязнений -  патент 2458907 (20.08.2012)

Класс C07C51/48 обработкой в системе жидкость - жидкость 

Патенты РФ в классе C07C51/48:
удаление примесей углеводородов из полупродуктов производства уксусной кислоты -  патент 2523910 (27.07.2014)
способ извлечения молочной кислоты из растворов брожения -  патент 2513081 (20.04.2014)
способ получения высокочистой метакриловой кислоты -  патент 2501782 (20.12.2013)
способ получения акриловой кислоты -  патент 2472768 (20.01.2013)
способ очистки уксусной кислоты -  патент 2440969 (27.01.2012)
способ производства уксусной кислоты -  патент 2404960 (27.11.2010)
способ получения карбоновых кислот -  патент 2398757 (10.09.2010)
способ получения сухого осадка карбоновой кислоты, пригодного для получения полиэфиров -  патент 2380352 (27.01.2010)
удаление соединений, восстанавливающих перманганат из непрерывного процесса карбонилирования метанола -  патент 2379279 (20.01.2010)
удаление восстанавливающих перманганат соединений из потока процесса карбонилирования метанола -  патент 2372321 (10.11.2009)

Класс C07C51/46 азеотропной

Класс C07C53/02 муравьиная кислота 


Наверх