способ определения герметичности изолированного объема космического аппарата в условиях космического полета

Формула изобретения

Способ определения герметичности изолированного объема космического аппарата в условиях космического полета, включающий измерение давления и температуры в контролируемом объеме в начальный момент времени, перепуск газа в течение контрольного времени с последующим измерением давления и температуры в контролируемом объеме, по измерению давления и температуры определение контрольной скорости изменения давления за контрольное время и контроль герметичности по сравнению контрольной и текущей скоростей изменения давления в контролируемом объеме, отличающийся тем, что в качестве перепуска газа используют выход газа из контролируемого объема при штатной работе реактивного двигателя и за контрольное время принимают время штатной работы реактивного двигателя, производят измерение параметров, характеризующих тягу реактивного двигателя, по которым определяют величину тяги реактивного двигателя при штатной работе за контрольное время, по времени работы и определенной величине тяги реактивного двигателя определяют фактический расход газа из контролируемого объема, по которому определяют контрольную скорость изменения давления в контролируемом объеме и по окончании работы реактивного двигателя изолируют контролируемый объем, измерение давления и температуры в контролируемом объеме в течение простоя реактивного двигателя производят через фиксированные промежутки времени, на каждом из которых определяют текущую скорость изменения давления, по сравнению контрольной и текущей скоростей изменения давления контролируют и определяют степень негерметичности контролируемого объема.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к области испытательной техники, в частности к испытаниям на герметичность систем космических аппаратов (КА), имеющих в своем составе изолируемые последовательно или параллельно соединенные объемы, заполненные рабочим веществом, в условиях наземной и орбитальной эксплуатации.

Известен способ контроля герметичности в атмосферных условиях систем крупногабаритных КА, заключающийся в оценке негерметичности систем КА путем измерения скорости уменьшения давления контрольного газа в системах КА, в том числе в ампулизированной системе по датчикам давления телеметрической системы измерения параметров КА [1].

Недостатком известного способа является его низкая точность, обусловленная значительными градиентами температур, наличие предварительного тестирования измерительных приборов при помощи образцовых приборов, использование дополнительной вакуумной камеры, в которой устанавливаются средства измерения, отсутствие возможности применения в условиях полета при значительной удаленности и недоступности КА, ограниченности возможностей средств контроля и возможности искажения показаний датчиков.

Известен способ контроля герметичности отсека КА по скорости изменения давления в отсеке [2], заключающийся в оценке негерметичности систем КА путем измерения или определения скорости уменьшения давления контрольного газа в системах КА по датчикам давления телеметрической системы измерения параметров КА, включающий измерение давления и температуры в контролируемом объеме в начальный момент времени, перепуск газа в течение контрольного времени, с последующим измерением давления и температуры в контролируемом объеме, по измерению давления и температуры определение контрольной скорости изменения давления за контрольное время и контроль герметичности по сравнению контрольной и текущей скорости изменения давления в контролируемом объеме.

Такие КА, как спутники нового поколения, отличаются размещением основного технологического оборудования без герметичного отсека на каркасе конструкции КА, приводимого в движение двигательной установкой (ДУ), состоящей из протяженных участков магистралей трубопроводов, агрегатов - изолируемых с помощью отсечной арматуры объемов, заполненных рабочим веществом, например газом, и реактивных двигателей (РД) возможно различных типов. При штатной работе предполагается герметичность технологических узлов, систем и агрегатов ДУ. По опыту работы Центра управления космическими полетами (ЦУП) в ходе длительного полета возникает необходимость контроля герметичности систем ДУ непилотируемых автоматических КА с целью прогнозирования длительности его работы путем определения утечек из магистралей ДУ. В случае возникновения течи возможно нарушение режимов работы РД, нарушение ориентации КА и потеря топлива, что сокращает срок службы КА. Благодаря конструктивным решениям, обеспечивающим повышение надежности работы ДУ КА, возможно при своевременном обнаружении места или участка течи избежать потерь топлива путем исключения из работы негерметичного участка. При этом недопустимо прерывание штатной работы КА, например спутника связи типа "Ямал", при проведении контрольных проверок, так как это может привести, в частности, к невозможности возобновления работы КА.

Недостатком известного способа является невозможность его применения для контроля герметичности и определения утечек из эксплуатируемого КА при штатной его работе (периодических кратковременных включениях РД ДУ КА) и с имеющимся фиксированным набором контрольно-измерительного оборудования в условиях недоступности КА.

Техническим результатом предложенного способа является осуществление возможности определения места течи в системе изолированных объемов ДУ и контроля герметичности газонаполненной системы, в том числе ДУ КА, в процессе длительной эксплуатации КА в условиях непилотируемого полета.

Указанный технический результат достигается тем, что в способе определения герметичности изолированного объема космического аппарата в условиях космического полета, включающем измерение давления и температуры в контролируемом объеме в начальный момент времени, перепуск газа в течение контрольного времени, с последующим измерением давления и температуры в контролируемом объеме, по измерению давления и температуры определение контрольной скорости изменения давления за контрольное время и контроль герметичности по сравнению контрольной и текущей скорости изменения давления в контролируемом объеме, в отличие от известного в качестве перепуска газа используют выход газа из контролируемого объема при штатной работе реактивного двигателя и за контрольное время принимают время штатной работы реактивного двигателя, производят измерение параметров, характеризующих тягу реактивного двигателя, по которым определяют величину тяги реактивного двигателя при штатной работе за контрольное время и определяют величину тяги по времени работы и определенной величине тяги реактивного двигателя определяют фактический расход газа из контролируемого объема, по которому определяют контрольную скорость изменения давления в контролируемом объеме и по окончании работы реактивного двигателя изолируют контролируемый объем, измерение давления и температуры в контролируемом объеме в течение простоя реактивного двигателя проводят через фиксированные промежутки времени, на каждом из которых определяют текущую скорость изменения давления, по сравнению контрольной и текущей скорости изменения давления контролируют и определяют величину негерметичности контролируемого объема.

Суть изобретения поясняется чертежом, на котором приведена принципиальная схема контроля герметичности изолируемого объема, в частности газонаполненных узлов, агрегатов, участков магистралей ДУ, где реактивный двигатель 1 последовательно связан через отсечной клапан 2 с изолируемым объемом 3, с присоединенными к нему датчиком давления 4 и датчиком температуры 5, и через отсечной клапан 6 с изолируемым объемом 7, с присоединенными к нему аналогичными датчиком давления 8 и датчиком температуры 9.

Испытания проводятся в процессе эксплуатации КА параллельно с выполнением основных функций испытуемой системы - объединенной двигательной установки (ОДУ)КА, в качестве пробного газа используется рабочее тело (например, газообразный ксенон, Хе, высокой чистоты), в качестве контрольной течи используется управляемый дроссельный элемент системы ОДУ КА, например электрореактивный двигатель M140 или СПД70, давление измеряют датчиками типа МД-6С, МД-40С, температуру - датчиками типа ТП-018 (ТМ-168).

Способ контроля герметичности изолированных участков систем КА (ОДУ КА), заполненных рабочим веществом, применяющимся для выполнения основных функций системы на этапе эксплуатации, осуществляется следующим образом.

Проводят измерение давления P₁ и температуры T₁ в контролируемом объеме V₁ в начальный момент времени, затем перепуск газа в течение контрольного времени _к, с последующим измерением давления P_2к и температуры Т_2к в контролируемом объеме. В качестве перепуска газа используют выход газа из контролируемого объема при штатной работе реактивного двигателя и за контрольное время принимают время штатной работы реактивного двигателя. Производят измерение параметров, характеризующих тягу реактивного двигателя, по которым определяют величину тяги реактивного двигателя при штатной работе за контрольное время, например угловым акселерометром измеряют величину углового ускорения КА [5] и, зная плечо силы тяги реактивного двигателя l и момент инерции КА относительно центра масс J, определяют величину тяги [4]

R = J/(l). (1)

По времени работы и определенной величине тяги реактивного двигателя определяют фактический расход газа из контролируемого объема [3]

G_к=R/,

где - скорость газа на срезе сопла, для электрореактивных двигателей является характеристикой двигателя, которую можно считать постоянной [3,4]. По измерению давления и температуры проводят определение контрольной скорости изменения давления за контрольное время.

P_к/_к. (3)

По окончании работы реактивного двигателя изолируют контролируемый объем - участок магистрали ОДУ КА - посредством управляемых отсечных клапанов.

Измерение давления и температуры в контролируемом объеме в течение простоя реактивного двигателя проводят через фиксированные промежутки времени, на каждом из которых определяют текущую скорость изменения давления. По сравнению контрольной и текущей скорости изменения давления контролируют и определяют степень негерметичности контролируемого объема.

Техническим заданием в объеме V_i допускается негерметичность не более q_{i max}, где



тогда максимальный допустимый перепад давлений при фиксированной температуре T₁ за время = (₂-₁) составит



а давление P^* ₂ в полости V_i

P^* ₂ (T₁)=P₁(T₁)-P_imax(T₁). (6)

При изменении температуры величина конечного давления может измениться в (T₁, T₂) раз,

P^* ₂ (T₂)=P^* ₂ (T₁), (7)

что, в свою очередь, изменит допустимый перепад давлений Р^* в конце интервала наблюдений

P^*=P₁(T₁)-P^* ₂ (T₂). (8)

С учетом (4)-(7) зависимость (8) примет окончательный вид



Объем считается герметичным при условии

(P_0i/P_i)(_i/_0i)1 (10)

на одинаковых интервалах времени _0i = _i условие (10) примет вид

P_0i/P_i1. (11)

Величина негерметичности определяется из соотношения

q_i = P_iV_i/_i (12)

величина утечки массы газа определяется из соотношения

G_i = (P_к/P_i)(_i/_к)G_к. (13)

При использовании предложенного способа осуществляется возможность контроля герметичности систем КА, заполненных рабочим телом, на этапе эксплуатации и как следствие повысить надежность работы системы ДУ КА и продлить срок эксплуатации КА.

Литература

1. Патент РФ 2112945, G 01 M 3/00 1996 г.

2. Серебряков В.Н. Основы проектирования систем жизнеобеспечения экипажа космических летательных аппаратов. - M.: Машиностроение, 1983, 160 с.

3. Фаворский О. Н. , Фишгойт В.В., Янтовский Е.И. Основы теории космических электрореактивных установок: Учеб. пособие для ВТУЗов. - M.: Высшая школа, 1978, 384 с.

4. Раушенбах Б.В., Токарь Е.Н. Управление ориентацией космических аппаратов. - M.: Наука, 1974, 600 с.

5. Каргу Л.И. Измерительные устройства летательных аппаратов: Учеб. пособие для технических вузов. - M.: Машиностроение, 1988, 256 с.