волоконно-оптический гироскоп

Формула изобретения

Волоконно-оптический гироскоп, включающий последовательно расположенные и соединенные оптическим волокном излучающий модуль, первый ответвитель, поляризатор, второй ответвитель, волоконный контур, фазовый модулятор и фотоприемный модуль, отличающийся тем, что дополнительно введены два преобразователя одной поляризационной моды волокна в другую, выполненные в виде утонченных скрученных и зафиксированных в этом положении участков волокна, а фазовый модуль выполнен в виде свободной петли волокна, входной и выходной отрезки которой уложены и зафиксированы на поверхности пьезокерамического элемента в виде двух параллельных волокон одинаковой длины, причем один преобразователь поляризационной моды волокна размещен в волоконном контуре, а другой преобразователь размещен в свободной петле фазового модулятора.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к области волоконной техники, а именно к технике волоконно-оптических гироскопов (ВОГ), и может использоваться при разработке и изготовлении ВОГ.

Известен ВОГ, содержащий источник излучения, волоконный направленный ответвитель [3 х 3], волоконный контур и фотоприемное устройство (US Patent N 4440498, 1984, Optical fiber gyroscope with [3 х 3] directional coupler.). Обладая такими положительными качествами ВОГ, как малое время выхода на режим, высокая серийнопригодность и потенциально низкая цена, малые габариты и энергопотребление, этот гироскоп имеет ряд недостатков. Так, например, наличие 1/f шумов фотоприемника и интерференционных шумов волоконного гироскопа.

Существенное улучшение точностных характеристик достигнуто в ВОГ (Optics Letters, Vol.8(10), pp. 540 - 542, 1983, "Fiber-optic gyroscope with polarization-holding fiber), содержащем последовательно расположенные и соединенные оптическим волокном: излучающий и фотоприемный модули, первый ответвитель, поляризатор, второй ответвитель, волоконный контур и фазовый модулятор, выполненный в виде пьезокерамического элемента с зафиксированным на его поверхности отрезком оптического волокна (такой состав оптической схемы ВОГ получил название "минимальной конфигурации"), причем все оптические элементы изготавливаются на основе одномодового двулучепреломляющего волокна. Улучшение точностных характеристик такого ВОГ обусловлено применением пространственно-поляризационной фильтрации на входе-выходе волоконного контура и использованием поляризационно-устойчивого волокна, что позволяет значительно уменьшить сдвиг и дрейф нулевого сигнала ВОГ. Кроме того, использование модуляционной методики позволяет существенно снизить влияние различных шумов на точность измерений ВОГ. При этом модуляция разности фаз встречных волн, распространяющихся во встречных направлениях по волоконному контуру, осуществляется за счет периодического растяжения небольшого участка волоконного контура, намотанного на пьезокерамический цилиндр. Выходной сигнал гироскопа формируется путем детектирования первой гармоники частоты фазовой модуляции в сигнале фотоприемного модуля (устройства).

Однако при возбуждении пьезокерамического модулятора периодическим сигналом на выходе фотоприемного устройства появляется компонента на частоте модуляции, сдвинутая по фазе на 90^o по отношению к полезному сигналу (сигналу вращения).

Источником возникновения этой компоненты (квадратурного сигнала) является модуляция двулучепреломления волокна, намотанного на пьезокерамический цилиндр, при его растяжении, а также связь между поляризационными модами волокна на его неоднородностях. Модуляция двулучепреломления волокна приводит к модуляции интенсивности излучения после прохождения поляризатора. Глубина модуляции интенсивности зависит от ориентации поляризатора по отношению к осям двулучепреломления волокна. После синхронного детектирования квадратурный сигнал подавляется, но не полностью, что приводит к появлению сдвига нуля ВОГ.

Оптическая блок-схема ВОГ представлена на фиг. 1. Два основных механизма возникновения квадратурного сигнала объясняются на фиг. 2.

Фиг. 2а. Волна на входе в модулятор распространяется в "быстрой" оси волокна. На центре связи q₃ (неоднородность волокна) часть энергии волны ответвляется в "медленную" ось. На центре q₄ часть ответвленной энергии возвращается в "быструю" ось волокна. Разность фаз между волнами, распространяющимися в "быстрой" и "медленной" осях волокна модулируется в процессе работы модулятора за счет периодического растяжения волокна. Если расстояние между центрами q₃ и q₄ меньше, чем длина деполяризации (L_d), интенсивность волны, распространяющейся в "быстрой" оси, будет модулироваться.

Фиг. 2б. Волна на входе в модулятор распространяется как в "быстрой" оси, так и в "медленной". Участок волокна между центрами q₁ и q₂ волна проходит в одной поляризации (в "медленной" оси), но участки L₁, L₂ в обоих осях. В случае интенсивность волны на выходе поляризатора оказывается промодулированной.

Зависимость квадратурного сигнала Q от ориентации поляризатора (₀) по отношению к осям двулучепреломления волокна можно представить в виде

~ (L_d/I)q₃q₄cos²2₀+q₁q₂sin²2₀, (*)

где q₁, q₂, q₃, q₄ - коэффициенты связи между поляризационными модами, l - длина отрезка волокна, закрепленного на пьезокерамике, - амплитуда модуляции разности фаз между поляризационными модами. Величина (~0,1 рад) пропорциональна удлинению волокна и его двулучепреломлению. Учитывая, что L_d/l ~0,1 можно сделать вывод, что квадратурный сигнал может быть уменьшен, как при уменьшении , так и при юстировке оси поляризатора по отношению к осям двулучепреломления волокна.

Целью настоящего изобретения является повышение точности волоконно-оптического гироскопа за счет уменьшения сдвига и дрейфа нуля ВОГ, обусловленных наличием квадратурного сигнала на выходе фотоприемного устройства.

Поставленная цель достигается тем, что в известном волоконно-оптическом гироскопе, включающем последовательно расположенные и соединенные двулучепреломляющим оптическим волокном: излучающий и фотоприемный модули, первый ответвитель, поляризатор, второй ответвитель, волоконный контур и фазовый модулятор, выполненный в виде пьезокерамического элемента с зафиксированным на его поверхности отрезком оптического волокна, последний представляет собой пьезокерамический элемент, на поверхность которого намотаны (уложены) и зафиксированы два параллельных волокна одинаковой длины, являющихся входным и выходным отрезками петли волокна, не зафиксированной на поверхности пьезокерамического элемента, а в состав гироскопа дополнительно введены два преобразователя (конвертера) одной поляризационной моды волокна в другую, выполненные в виде скрученных и зафиксированных утонченных участков волокна, причем один преобразователь располагается в волоконном контуре, а другой преобразователь располагается в свободной петле фазового модулятора.

Повышение точности волоконно-оптического гироскопа за счет уменьшения сдвига и дрейфа нуля связано с тем, что при выполнении модулятора в виде двух синхронно растягиваемых отрезков волокна одинаковой длины (бифилярная намотка), между которыми установлен преобразователь одной поляризационной моды волокна в другую, устраняется модуляция двулучепреломления волокна в модуляторе = 0, см. ^*), что приводит к существенному уменьшению квадратурного сигнала Q и соответствующей компоненты сдвига нуля ВОГ. Второй преобразователь мод волокна, расположенный в волоконном контуре, позволяет восстановить уровень интерференционного (полезного) сигнала, существенно уменьшаемый при использовании преобразователя мод волокна в составе фазового модулятора.

Существенность отличий предлагаемого гироскопа состоит в том, что впервые задача повышения точности волоконно-оптического гироскопа решается за счет того, что фазовый модулятор выполняется в виде пьезокерамического элемента, на поверхность которого намотаны (уложены) и зафиксированы два параллельных волокна одинаковой длины, являющихся входным и выходным отрезками петли волокна, не зафиксированной на поверхности пьезокерамического элемента, а в состав гироскопа дополнительно введены два преобразователя одной поляризационной моды волокна в другую, выполненные в виде скрученных и зафиксированных утонченных участков волокна, причем один преобразователь располагается в волоконном контуре, а другой преобразователь располагается в свободной петле фазового модулятора.

Оптическая схема предлагаемого гироскопа представлена на фиг. 3.

Гироскоп включает: излучающий и фотоприемный модули, два ответвителя, поляризатор, волоконный контур, фазовый модулятор, два преобразователя (конвертера) одной поляризационной моды волокна в другую.

Устройство работает следующим образом. Излучение от излучающего модуля вводится в одномодовое двулучепреломляющее волокно, проходит первый ответвитель, поляризатор и вторым ответвителем делится на две волны, распространяющиеся во встречных направлениях по волоконному контуру и модулятору. После обхода волоконного контура встречные волны смешиваются вторым ответвителем, интерферируют и вновь проходят поляризатор и первый ответвитель, который направляет часть излучения (сигнал интерференции) на фотоприемное устройство (модуль). Сигнал интерференции пропорционален [1 + cos(F)], где F - разность фазовых набегов (сдвиг фаз) встречных волн в волоконном контуре. При вращении создается сдвиг фаз (фаза Саньяка) между встречными волнами = 2DLW/c (D - диаметр катушки; L - длина волокна; - длина волны излучения; с - скорости света; W - скорость вращения вокруг нормали к плоскости контура (оси чувствительности).

Поляризатор обеспечивает поляризационную фильтрацию на входе и выходе волоконного контура для улучшения взаимности оптических путей встречных волн с целью уменьшения сдвигов фаз между ними, не связанных с вращением.

Для повышения чувствительности используется пьезокерамический фазовый модулятор (ПЗТ). При питании его переменным напряжением создается дополнительный сдвиг фаз m(t)=Msin(wt) за счет периодического растяжения участка волоконного контура. При работе модулятора выходной сигнал фотоприемного модуля имеет вид:



В этом соотношении представлены основные составляющие сигнала фотоприемного устройства (J_n - функция Бесселя порядка n): первая гармоника частоты модуляции, вторая гармоника, постоянная составляющая и сигнал квадратурной помехи (Q). Они зависят от амплитуды модуляции (М) и угловой скорости. Квадратурный сигнал (Q) также проявляется на частоте модуляции, однако он не зависит от вращения и сдвинут по фазе на 90^o относительно сигнала вращения.

Осуществляя синхронное детектирование первой гармоники частоты модуляции в сигнале фотоприемного модуля, при малых скоростях вращения ( 1, sin() ~ ) получаем сигнал, пропорциональный скорости вращения волоконного контура W. Присутствие квадратурной помехи (Q) в сигнале фотоприемного модуля приводит к ошибке в измерении угловой скорости W при детектировании первой гармоники.

При выполнении модулятора в виде двух синхронно растягиваемых отрезков волокна одинаковой длины (бифилярная намотка), между которыми установлен преобразователь одной поляризационной моды волокна в другую, уменьшается модуляция двулучепреломления волокна в модуляторе ( 0, см.^*), что приводит к существенному уменьшению квадратурного сигнала Q и соответствующей компоненты сдвига нуля ВОГ. Второй преобразователь мод волокна, расположенный в волоконном контуре, позволяет восстановить уровень интерференционного (полезного) сигнала, существенно уменьшаемый при использовании преобразователя мод волокна в составе фазового модулятора.

Для апробации предлагаемого изобретения был собран ВОГ (ВОГ1), оптическая схема которого приведена фиг. 3 и ВОГ - прототип (ВОГ2), оптическая схема которого приведена на фиг. 1. Излучательные модули изготавливались на основе полупроводниковых суперлюминесцентных диодов СЛД-2-2. Фотоприемные модули были выполнены на основе кремниевых фотодиодов ФДК-200. Все оптические элементы изготавливались на базе одномодового поляризационно-устойчивого кварцевого волокна. Длина волоконных контуров составила 100 м. Пьезокерамические цилиндры для изготовления фазовых модуляторов были выполнены из материала ЦТС. Диаметр цилиндров - 15 мм. Поляризаторы изготавливались на основе оптического контакта двулучепреломляющего монокристалла с перетяжкой на оптическом волокне. Волоконные ответвители изготавливались за счет вытяжки соприкасающихся волокон при их локальном тепловом размягчении. Диаметр катушки волоконного контура - 70 мм. Модовые преобразователи (конвертеры) для ВОГ1 изготавливались за счет вытяжки оптического волокна при его локальном тепловом размягчении, скрутки этого утонченного участка и его фиксации на кварцевой подложке. Фазовый модулятор для ВОГ1 изготавливался за счет формирования петли волокна и одновременной намотки двух сложенных вместе входного и выходного отрезков петли (бифилярная намотка) на боковую поверхность пьезокерамического цилиндра с последующей их фиксацией на ней, после чего на свободном участке петли изготавливался модовый конвертер.

Для формирования выходного сигнала гироскопов, пропорционального скорости вращения волоконного контура, использовался стандартный генератор Г3-118 для возбуждения модулятора и стандартный синхронный детектор SR830 для измерения амплитуды первой гармоники частоты модуляции.

Сигнал фотоприемного модуля перед подачей на вход синхронного детектора усиливался предварительным усилителем, изготовленным по стандартной схеме (В.Достал Операционные усилители, 1985) на основе микросхемы 544УД2.

При измерении дрейфа нуля (изменения выходного сигнала в отсутствии вращения) для ВОГ1 и ВОГ2 в диапазоне температур +20^oC - +50^oC получены следующие максимальные значения дрейфа нуля: 27^o/час - для ВОГ1, и 139^o/час - для ВОГ2. Таким образом, по сравнению с прототипом дрейф нуля снижен более, чем в пять раз за счет использования новой оптической схемы ВОГ.