способ термической обработки труб

Формула изобретения

Способ термической обработки труб, включающий охлаждение на воздухе с температуры конца прокатки, многократный нагрев с охлаждением в воде и отпуск, отличающийся тем, что осуществляют трехкратный нагрев сначала до 1080 - 1120^oС, затем до 880 920^oС и окончательный до 740 760^oС, а отпуск проводят при 680 700^oС с охлаждением на воздухе.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к металлургии стали и может быть использовано при изготовлении нефтегазопроводных труб из малоуглеродистой стали, стойких к коррозионному растрескиванию в средах, содержащих сероводород и СО₂.

Известен способ термической обработки труб из малоуглеродистой стали, при котором изделия нагревают до 900^oС и охлаждают на воздухе (см. технологические инструкции ТИ 162-ТР. ТБ-04 и ТИ 162-ТР. ТБ-09 АО "Северский трубный завод"). Недостатком данного способа является то, что он не обеспечивает требуемого уровня эксплуатационных свойств труб, особенно хладостойкости и стойкости к сульфидному растрескиванию.

Известен также способ термической обработки труб, заключающийся в том, что изделия с прокатного нагрева охлаждают по выходу из последней клети стана с температурой 830-870^oС путем воздействия на их наружную поверхность водой в течение 0,15-0,30 с с интенсивностью 6,0-7,0 л/с на каждый миллиметр толщины стенки [1] Способ используют при термической обработке труб нефтяного сортамента для обеспечения требуемого уровня механических свойств, однако в связи с низкой стойкостью к сульфидному растрескиванию трубы нельзя применять при эксплуатации месторождений даже с низким содержанием сероводорода.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемому является способ термической обработки труб, включающий охлаждение на воздухе с температуры конца прокатки, нагрев до 760-790^oС с охлаждением в воде до цеховой температуры и дополнительный нагрев до 670-700^oС с охлаждением на воздухе [2] Однако, как показала практика, для труб, изготавливаемых из литой заготовки на установках с пильгерстаном, когда горячая деформация не устраняет исходную пильгерстаном, когда горячая деформация не устраняет исходную дендритную структуру и ликвационную неоднородность, такой способ термической обработки не позволяет повысить значения ударной вязкости и коррозионную стойкость до требуемых величин.

Целью изобретения является повышение хладостойкости и коррозионной стойкости толстостенных труб, получаемых из литой заготовки.

Поставленная цель достигается тем, что после горячей деформации труб осуществляется циклическая обработка, состоящая из первого нагрева до температуры 1080-1120^oС с охлаждением в воде, второго нагрева до температуры 880-920^oС с охлаждением в воде, третьего нагрева до температуры 740-760^o С с охлаждением в воде и дополнительного нагрева до температуры 680-700^oС с охлаждением на воздухе.

При первом нагреве при 1080-1120^oС происходит гомогенизация аустенита, снижение степени ликвационной неоднородности, частичное растворение неметаллических включений и изменение их формы на более округлую. После охлаждения в воде структура состоит из небольшого количества доэвтектоидного феррита, мартенсита и бейнита.

При втором нагреве при 880-920^oС зародыши аустенита будут распределяться равномерно, поскольку первые порции аустенита образуются в местах с более высокой концентрацией углерода на границах мартенситных кристаллов и вокруг бейнитных карбидов. В итоге возникает однородное мелкое аустенитное зерно, которое после охлаждения в воде обеспечивает дисперсную феррито-бейнитно-мартенситную структуру. Образование феррита идет на границах мелкозернистого аустенита, из-за быстрого охлаждения и возникновения упругих напряжений при образовании бейнитных и мартенситных кристаллов в этом феррите будет повышенное количество дислокаций. При третьем нагреве в межкритическую область при 740-780^oС, феррит приобретает полигонизованную структуру, поскольку не подвергается фазовой перекристаллизации. Этот нагрев дополнительно измельчает аустенитное зерно.

При дополнительном нагреве при 680-700^oС происходит расход мартенсита и формируется окончательная структура полигонизованного феррита с дисперсными коагулированными карбидами.

В результате термоциклирования происходит гомогенизация аустенита, частичная коагуляция неметаллических включений, снижение концентрации вредных примесей на границах аустанитных зерен и образование однородной структуры полигонизованного феррита с дисперсными карбидами, такая структура наиболее предпочтительна в трубах из стали 20, работающих в средах, содержащих сероводород и СО₂.

Предлагаемый способ термической обработки труб осуществляется следующим образом. Трубы-заготовки нагревают под заключительную деформацию до 850-920^oС, по выходу из последней клети стана трубы имеют температуру 800-850^oС. С этой температуры трубы охлаждают на воздухе до цеховой температуры. Затем осуществляют первый нагрев до 1080-1120^oС с охлаждением в воде, второй нагрев до 880-920^oС с охлаждением в воде и третий нагрев до 740-760^oС с охлаждением в воде. После охлаждения в воде ведут дополнительный нагрев до 680-700^oС с охлаждением на воздухе.

Способ был опробован в промышленных условиях на трубах размером 273х18 мм полученных из литой заготовки АО "Северский трубный завод" и дал следующие результаты, приведенные в таблице.

Как видно из таблицы, получены высокие результаты, относящиеся к задаче изобретения. Так по сравнению с прототипом значения ударной вязкости при температуре минус 40^oС на продольных образцах возросли в среднем на 3300% а коррозионная стойкость к питтинговой коррозии на 64,1%

Таким образом, решена задача по повышению хладостойкости и коррозионной стойкости труб, получаемых из литой заготовки.