труба гребного вала из композиционного материала

Формула изобретения

ТРУБА ГРЕБНОГО ВАЛА ИЗ КОМПОЗИЦИОННОГО МАТЕРИАЛА, содержащая полый каркас из разнородных слоев со спирально-перекрестным расположением высокомодульных армирующих нитей, отличающаяся тем, что полый каркас снабжен слоями тканой армировки, расположенной нитями утка вдоль, а нитями основы поперек трубы, выполненными с объемным соотношением нитей основы и утка 0,5 : 1 - 3 : 1 при объемном соотношении слоев тканой армировки и слоев каркаса со спирально-перекрестным расположением высокомодульных армирующих нитей 1 : 9 - 1,0 : 0,53.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к области судостроения и может быть использовано в гребных валах, в частности в их трубчатых секциях, выполненных из композиционных материалов (КМ).

Известна труба гребного вала из КМ, выбранная в качестве прототипа, которая содержит полый каркас из разнородных слоев высокомодульных армирующих нитей.

Известная труба обладает недостаточной надежностью из-за невысокой несущей способности при изгибе: ее спиральные оси преждевременно теряют устойчивость от изгиба или сдвига; при циклическом изгибе волокна в верхних поверхностных слоях отслаиваются вследствие возникновения больших сдвиговых напряжений, что приводит к нарушению структуры трубы и выходу конструкции из строя.

Цель изобретения - создание конструкции трубы гребного вала, обеспечивающей совместность работы всех ее слоев КМ, с учетом регулирования величины крутильной жесткости, что в результате приведет к повышению несущей способности, а следовательно, и к повышению надежности всей конструкции.

Для достижения указанной цели в трубе гребного вала из КМ, содержащей полый каркас из разнородных слоев со спирально-перекрестным расположением высокомодульных армирующих нитей, каркас снабжен слоями тканой армировки, расположенной нитями утка вдоль, а нитями основы поперек трубы, выполненными с объемным соотношением нитей основы и утка от 0,5: 1 до 3: 1 при объемном соотношении слоев тканой армировки и слоев каркаса со спирально-перекрестным расположением высокомодульных армирующих нитей от 1: 9 до 1: 0,53.

На фиг. 1 представлена труба гребного вала из КМ, общий вид; на фиг. 2 - труба, продольное сечение; на фиг. 3 - то же, поперечное сечение.

Труба гребного вала из КМ содержит каркас 1 со спирально-перекрестным расположением высокомодульных армирующих нитей 2. Снаружи и изнутри каркас 1 со держит слои тканой армировки 3 и 4. Нити основы 5 слоев тканой армировки 3 и 4 расположены поперек трубы (в окружном направлении), а нити утка 6 - вдоль трубы вала. Нити основы 5 к нитям утка 6 слоев тканой армировки 3 и 4 взяты в объемном соотношении от 0,5: 1 до 3: 1, а общий объем слоев тканой армировки 3 и 4 к объему слоев каркаса 1 со спирально-перекрестным расположением армирующих нитей 2 составляет от 1: 9 до 1: 0,53.

Трубу гребного вала изготавливают намоткой по выбранной схеме расположения слоев тканой армировки 3 и 4 и слоев каркаса 1 со спирально-перекрестным расположением высокомодульных армирующих нитей 2. Намотку производят на оправку. Наматывают предварительно пропитанный связующим весь армирующий материал, затем производят термообработку и съем готового изделия.

В качестве армирующего материала используют стеклянные, органические или другие высокомодульные нити и ткани, в качестве связующего - эпоксидную смолу.

Для доказательства действительного повышения надежности предлагаемой конструкции трубы гребного вала из КМ рассмотрим сначала несущую способность при изгибе и кручении каркаса из слоев со спирально-перекрестным расположением высокомодульных армирующих нитей (как в прототипе).

Для высокомодульных композиционных материалов упругие характеристики каркаса из спирально-перекрестных слоев определяются по схеме сетчатой модели.

E_x f_vE_вcos⁴

E_y f_vE_вsin^{4 (1)} где - угол армирования волокон относительно оси вала.

Критические напряжения потери устойчивости от сжатия _кр и кручения _кр определяются выражениями:

_кр= 0,577 = f;

_кр= 0,377 = f . ⁽²⁾

С учетом (1) выражения критических напряжений при сжатии от изгиба и кручения принимают вид:

_кр = f₃(sin2 ); _кр= f₄(cos^1,5sin^2,5). (3)

В табл. 1 показан характер изменения _кр, _кр от угла армирования.

Анализ характера изменения f₃, f₄ показывает, что изменение угла армирования в пределах 30-60^о приводит к снижению несущей способности при изгибе примерно на 15% . Несущая способность при кручении падает на эту же величину в пределах углов армирования 40-65^о.

При изгибе каркаса из спирально-перекрестных слоев возникают два основных типа напряжений - ₁ - напряжения вдоль волокон и ₁₂ - напряжения сдвига в связующем:

₁=

₁₂ = 0,5 _x sin2 . (4)

Эти напряжения приводят к разрушению волокон при изгибе или к растрескиванию связующего.

В табл. 2 показан характер изменения ₁ и ₁₂ в зависимости от угла армирования при безразмерном напряжении _x = 1,0.

Анализ табл. 2 показывает, что несущая способность каркаса из слоев спирально-перекрестной структуры с углами армирования = 30-60^о при изгибе определяется путем пределом растрескивания связующего при сдвиге ₁₂( _В) и составляет 10-19% от _в, а порог несущей способности каркаса, определяемый прочностью волокон ₁( _В), значительно выше и составляет 25-75% от _в.

При кручении каркаса из спирально-перекрестных слоев композиционного материала зависимости напряжений в волокне ₁ и связующем ₁₂ имеют вид

(5)

В табл. 3 показан характер изменения ₁, ₁₂ в рассматриваемом диапазоне углов армирования .

Анализ табл. 3 показывает, что в пределах рассматриваемых изменений угла армирования прочность при кручении каркаса ₁(_в) из спирально-перекрестных слоев снижается примерно на 15% , но при этом сдвиговая прочности каркаса ₁₂(_xy) ограничивается более узким диапазоном = 40-50^о, на границах которого удается реализовать несущую способность всего лишь на уровне 30-46% от _В однонаправленных волокон, в противном случае уровень прочности ₁₂( _в) составит 10-16% от _в.

Таким образом, труба гребного вала, выполненная в виде каркаса из слоев со спирально-перекрестным расположением высоко-модульных армирующих нитей, не обеспечивает наиболее эффективного использования высоких прочностных свойств композиционного материала при нагрузках на изгиб и кручение, так как в обоих случаях несущая способность конструкции будет определяться порогом растрескивания связующего, а не прочностью волокон.

Настоящее изобретение основано на сочетании каркаса из вышеуказанных слоев со слоями тканой армировки с ориентацией нитей основы поперек трубы (в окружном направлении), а нитей утка - вдоль трубы.

Для обоснования этого решения проанализируем несущую способность тканых слоев при изгибе и кручении. Напряжения изгиба _х и кручения _xy, возникающие в оболочке со срединным радиусом R и толщиной :

_x=

_xy= . (6)

Критические напряжения потери устойчивости ортотропной оболочки из композиционного материала от сжатия _кр и кручения _кр определяется выражениями (2).

Анализ этих выражений показывает, что их величины определяются, в основном, показателем анизотропии = Е_y/E_x.

Для ортотропных тканей модули упругости Е_х, Е_y в главныфх осях ортотропии с большой точностью определяются через модуль упругости элементарного волокна Е_в:

E_x f_v

E_y f_v , (7) где f_v - объемное содержание волокон в элементарном слое ткани.

Подставив (7) в (2), получим зависимости для критических напряжений от показателя :

_кр= ;

_кр= (8)

В табл. 4 показан характер изменения , при 0,2 < < 8,0.

Анализ характера изменения , показывает, что изменение показателя ортотропии в пределах от 0,3 до 3,0 приводит к снижению уровня критических напряжений от сжатия не более, чем на 15% ; для критических напряжений от сдвига этот диапазон ограничен значениями от 0,5 до 6,0.

Для достижения максимальных значений критических напряжений _х, _крцелесообразно использовать ткани с = 0,5-3,0. Это означает, что соотношение нитей в ткани по основе и утку ограничивается диапазоном от 0,5: 1 до 3: 1.

По аналогии с выражением (7) прочность ткани , в зависимости от показателя ортотропии:

;

, (9) где _в - прочность однонаправленного композиционного материала с тем же исходным волокном и объемным содержанием f_v.

Для рассматриваемого диапазона - прочность слоев тканой армировки при изгибе изменяется в пределах от 67^о до 25% от _в однонаправленного композиционного материала (табл. 5).

Как показывают экспериментальные исследования, прочность тканых композиционных материалов при сдвиге слабо зависит от показателей анизотропии. Она определяется для композиционных материалов, выполненных на основе тканого армирующего материала и полимерного связующего, в основном, типом плетения волокон и составляет 0,165-0,300 _в, что значительно выше показателя 0,05-0,08 _в, характерного для однонаправленного композиционного материала (табл. 2), т. е. находится на нижнем уровне прочность при изгибе для = 0,5-3,0.

Таким образом, анализ несущей способности тканых и спиральных слоев при изгибе и кручении позволяет отметить следующие закономерности:

- диапазон углов армирования спиральных слоев, обеспечивающих максимальную несущую способность вала составляет 30-60^о при изгибе и 40-65^о - при кручении. При этом если уровень разрушающих напряжений волокон от изгиба и кручения находится на уровне разрушающих слоев тканой армировки, то прочность при сдвиге может достичь уровня 5-8% от предельных характеристик композиционного материала при изгибе:

- при использовании тангенциальных слоев ткани максимальная несущая способность вала из композиционного материала при изгибе и кручении реализуется при соотношении нитей в направлении основы и утка в диапазоне от 0,5: 1 до 3: 1. Прочность при этом составляет 25-67% от предельных характеристик композиционного материала при изгибе и 16-30% - при кручении.

Для получения конструкции вала из композиционного материала с высокой несущей способностью необходимо использование комбинированного пакета тканых и спиральных слоев, что позволит избежать преждевременного исчерпания прочности тканых слоев от сдвига при кручении, а спиральных слоев - от сдвига при изгибе, т. е. использовать лучшие прочностные показатели каждого компонента пакета, и использовать диапазон армирования спиральных слоев = 30-60^о целиком, так как прочностные ограничения, накладываемые на угол (табл. 1 и 3) вызваны исходными предпосылками, когда интенсивность напряжений от изгиба и кручения одинакова: _изг = _кр = 1,0.

Для конкретной конструкции это будет определяться отношением М_кр/М_изг, что позволит при поиске оптимального варианта пакета варьировать как толщинами составляющих компонент (ткани и спиральных слоев), так и значениями углов армирования: при малых значениях М_кр/М_изг: ->30^о, при больших значениях М_кр/М_изг: ->40-65^о.

Такое расширение диапазона углов армирования существенно упрощает технологические ограничения, которые возникают особенно при намотке толстостенных валов из-за возрастания угла армирования () по мере набора толщины пакета композиционного материла. В случае узкого диапазона это приводит к необходимости постоянного изменения программы намотки, увеличению длительности цикла и стоимости изготовления конструкции.

Помимо выбора конструктивных схем с учетом прочностных ограничений, основной задачей при создании валопроводов является определение собственных частот крутильных колебаний системы выявление резонансных оборотов, при которых происходит самораскачивание механизма привода. Для надежной работы конструкции совершенно необходимым является поднятие резонансных частот выше диапазона эксплуатационных частот вращения вала. Все это напрямую связано с повышением крутильной жесткости трубы гребного вала.

Ниже приводится оценка крутильной жесткости комбинированного пакета тканых и спиральных слоев трубы гребного вала из композиционного материала.

Известно, что круговая частота колебаний одномассовой системы (для вала постоянного сечения с закрепленным на нем грузом)

P= , (10) где _m - момент инерции груза,

C= - жесткость вала,

G_хy - модуль упругости материала вала на сдвиг,

_р - полярный момент инерции сечения,

l - длина вала.

Общий вид зависимости (10) сохраняется и для многомассовой крутильной системы, поэтому для повышения уровня резонансных частот при выбранной форме поперечного сечения необходимо достижение максимума G_xyдля пакета вала.

Для произвольной схемы армирования пакета

G_xy= (E^-₁ⁱ+E^-₂ⁱ-2Eⁱⁱ)sin²_icos²_i+Gⁱ₁₂cos²2, (11) где E₁ⁱ, E₂ⁱ, C₁₂, ₁₂ - модули упругости и сдвига и коэффициент Пуансона i-того слоя.

Для предлагаемой схемы армирования выражение (11) можно представить в упрощенном виде:

G_xy= xG^тк_xy+(1-x)G^сп_xy, (12) где x= - относительная толщина слоев тканой армировки по отношению к общей толщине пакета,

G_xy^ТК, G_xy^СП - модули сдвига слоев тканой армировки и слоев со спирально-перекрестным расположением армирующих нитей соответственно.

Анализ выражения (11) показывает, что в общем случае модуль сдвига пакета зависит от модуля сдвига слоя С₁₂, так и добавки от модулей упругости Е₁, Е₂ⁱ. Для однонаправленных волокон (Е₁ > Е₂ > С₁₂) вторая компонента будет превалирующей, т. е.

G_xy E₁sin²cos². (13)

Для слоев тканой армировки выполненных тангенциальной намоткой

G^тк_xy = G^тк₁₁, (14) т. е. модуль сдвига определяется только типом переплетения волокон.

Расчетные зависимости модуля сдвига от угла армирования для полимерных композиционных материалов показывают, что характер изменения G_xy() имеет в рассматриваемых диапазонах следующий вид (табл. 6):

G_xy = (0,65-0,76) G_xy^max, где G_xy^max = 0,25Е при = 45^о. При этом абсолютные значения G_xy^max для каркаса из слоев спирально-перекрестного расположения армирующих нитей лежат в пределах 1200-5800 кг/мм², а для слоев тканой армировки - всего лишь на уровне 200-1400 кг/мм².

Проведем численный анализ выражения (12) на примере стеклопластика. Этот материал характерен тем, что при самом низком значении модуля упругости вдоль армирования Е₁4000-6000 кг/мм² он в тканом исполнении обладает максимальным модулем сдвига в плоскости слоя G₁₂ = 700-1400 кг/мм², поэтому вклад этих компонент в G_xy соизмерим друг с другом.

Рассмотрим комбинации тканых и спиральных слоев со следующими параметрами:

G_xy^ТК = 700-1400 кг/мм²;

G_xy^СП = 0,65-1,0 G_xy^max = 780-1500 кг/мм², где G_xy^max = 1200-1500 кг/мм² - значение модуля сдвига пакета слоев стеклопластика с углом = 45^о при различных типах связующих. Расчетные данные приведены в табл. 7.

Анализ табл. 7 показывает, что для диапазона х = 0,1-0,65 комбинации всех рассмотренных сочетаний тканых и спиральных слоев имеют модуль сдвига большей предельной характеристики для данного материала 0,65 G_xy^max, с учетом 15% технологических разбросов это составит для стеклопластика 663-1275 кг/мм².

Этот диапазон сохранится и для других типов полимерных композиционных материалов, т. к. помимо относительного увеличения значения G_xy каркаса из слоев со спирально-перекрестным расположением армирующих нитей в рассматриваемом диапазоне углов до 0,76 G_xy^max (табл. 4). При переходе на более высокомодульные волокна происходит абсолютное увеличение крутильной жесткости (G_xy I_p) за счет изменения модуля упругости волокон Е₁ (13), не говоря уже о существующем дополнительном резерве из-за их более высоких коэффициентов весового совершенства материалов К_с^max, увеличение полярного момента инерции при сохранении веса конструкции.

Соотношение слоев тканой армировки и слоев со спирально-перекрестным расположением высокомодульных армирующих нитей, определенное как 0,1 х 0,65, где х = _ТК/ в связи с тем, что _СП= -_ТК, можно записать как

0,1 0,65 или , или 1: 9 1: 0,53, что соответствует заявляемому соотношению.

Таким образом, изобретение позволяет повысить крутильную жесткость конструкции гребного вала с трубой из композиционного материала при одновременном увеличении ее удельной прочности.

П р и м е р конкретного выполнения.

Образец стеклопластиковой трубы гребного вала был изготовлен намоткой на оправку двух пакетов слоев (наружного и внутреннего) тканой армировкой из стеклянной ткани марки ТСУ 8/3 - ВМ 78/ТУ 6-11-292-84), пропитанной эпоксидной смолой марки ЭХД-YI (ТУ В3-708-85), и одного среднего слоя каркаса со спирально-перекрестным расположением армирующих нитей ( = 45^о) из стеклянного ровинга марки РВМН 10-1260-80 (ТУ 6-11-370-75, пропитанного эпоксидной смолой марки ЭХД-МК (ОСТ 3-3759-80).

Стеклянная ткань упомянутой марки имеет 24 + 1 нитей в основе и 321 нитей по утку (из расчета на один сантиметр), что соответствует заявляемому диапазону (0,75: 1). Общая толщина слоев каркаса образца трубы составила 10,0 мм. Модельные образцы с различными схемами армирования прошли статические испытания при изгибе и кручении (табл. 8).

Анализ результатов испытаний подтверждает, что данное техническое решение позволяет повысить способность конструкции гребного вала из композиционного материала от изгибных нагрузок при сохранении высокого уровня крутильной жесткости и прочности при кручении, это приведет к повышению надежности и увеличению срока максимальной эксплуатации вала.