способ очистки дымовых газов от окислов серы и азота

Формула изобретения

1. СПОСОБ ОЧИСТКИ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ ОТ ОКИСЛОВ СЕРЫ И АЗОТА, включающий предварительное увлажнение и охлаждение потока дымовых газов впрыскиванием в него воды, введение аммиака в стехиометрическом количестве по отношению к реакции образования нитрата и сульфата аммония, облучение пучком ускоренных электронов при одновременном введении воды в облучаемый поток, отделение образовавшихся твердых частиц и вывод очищенного потока в атмосферу, отличающийся тем, что воду в облучаемый поток вводят в виде раствора солей переходных металлов с концентрацией 5 10^-4 - 1 10^-2 мол/л, а предварительное впрыскивание воды ведут до степени влажности 14 - 20 об. % и охлаждения до 20 - 100^oС.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в исходный поток дымовых газов дополнительно вводят озоновоздушную смесь, образовавшуюся под действием излучения и перед облучением газовый поток турбулизируют.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к очистке дымовых газов, в частности к очистке дымовых газов тепловых электростанций.

Известен способ очистки дымовых газов путем ионизирующего излучения в присутствии газообразного аммиака с последующей рециркуляцией части облученного газа [1] .

Недостатком известного технического решения является повышенное потребление энергии для окисления окиси азота.

Наиболее близким техническим решением является способ очистки дымовых газов путем последовательного охлаждения газовой смеси, впрыска воды, обработкой газа пучком ускоренных электронов, введения аммиачного раствора с дальнейшим отделением образовавшихся твердых частиц и направлением очищенного газа в атмосферу [2] .

Недостатком известного способа является низкая скорость десульфуризации и денитрификации потока и, как следствие, низкая степень очистки при повышенных расходах электроэнергии на указанные реакции.

Целью предложенного способа является повышение степени очистки и снижение потребляемой электроэнергии.

Поставленная цель достигается тем, что в дымовые газы вводят аммиак, облучают пучком ускоренных электронов с одновременным добавлением водного раствора солей переходных металлов, при этом перед указанными процессами поток охлаждают, увлажняют, турбулизируют и дополнительно вводят воздушно-озоновую смесь.

Сопоставительный анализ с прототипом показывает, что заявленное техническое решение отличается от известного тем, что газовый поток охлаждают до температуры 20-100^оС, увлажняют до содержания влаги 14-20 об. % , причем концентрация солей переходных металлов в водном растворе составляет 5х10^-4-1х10^-2 моль/л, при этом перед указанными процессами поток турбулизируют и вводят воздушно-озоновую смесь.

Таким образом, заявленный способ соответствует критерию изобретения "новизна".

Сравнение заявляемого решения не только с прототипом, но и с другими техническими решениями в данной области техники не позволило выявить в них признаки, отличающие заявляемое решение от прототипа, что позволяет сделать вывод о соответствии критерию "изобретательский уровень".

На фиг. 1 показана принципиальная схема установки; на фиг. 2 - зависимость эффективности одновременной очистки от дозы излучения при вводе катализатора; на фиг. 3 - зависимость степени удаления SO_х и NO_х от количества добавляемого NH₃.

Установка содержит систему 1 подачи воздушно-озоновой смеси, которая подключена к газоходу 2, промежуточную камеру 3, размещенную между ускорителем электронов 4 и рабочей камерой облучения 5. К газоходу последовательно подключены система впрыска воды 6, устройство впрыска аммиачно-воздушной смеси 7. Выход рабочей камеры облучения 5 соединен через электрофильтр 8 с атмосферой. Емкость с раствором солей 9 соединена с камерой 5.

П р и м е р. Способ реализуется следующим образом. Дымовые газы по газоходу направляются в систему 6, где в газ впрыскивается вода для увлажнения до содержания влаги в газовом потоке 14-20 об. % . При количестве влаги менее 14% происходит ее испарение, что приводит к ухудшению условий полного связывания оксидов серы и азота. При влажности газа выше 20 об. % образуется конденсат, что приводит к нарушению режима ("зарастанию" внутренних поверхностей оборудования) и увеличиваются расход энергии на распыление. Ввод воды приводит к уменьшению температуры газа, которая должна находится в интервале 20-100^оС. Выбор указанного интервала определяется тем, что при повышении температуры выше 100^оС возрастает скорость испарения мелких капель жидкостей, что снижает эффективность использования катализатора и приводит к увеличению дозы облучения (при соответственном увеличении потребления энергии). При температуре ниже 20^оС скорость реакции окисления, характеризующаяся температурным коэффициентом, значительно уменьшается и становится недостаточной для эффективного связывания оксидов серы и азота (см. фиг. 3), что приводит к уменьшению степени очистки. Так при обработке смеси, содержащей 15% влаги по массе и концентрацией солей Mn 0,1 г/л, при уменьшении температуры от 20 до 10^оС скорость реакции уменьшается в 2,3 раза, что приводит к соответствующему увеличению необходимой дозы излучения и резкому росту потребления электроэнергии более чем в 3 раза.

Затем в газовый поток через устройство 7 вводят аммиак в виде аммиачно-воздушной смеси в стехиометрическом количестве по отношению к сумме оксидов серы и азота.

Введение NH₃ в количестве, меньшем стехиометрического, приводит к образованию капель свободных кислот, в результате чего реакция связывания оксидов серы и азота протекает медленнее, что приводит к увеличению энергозатрат и расхода катализатора.

При введении NH₃ в количестве, превышающем стехиометрическое, происходит "проскок" экологически вредного аммиака в атмосферу.

После введения аммиачно-воздушной смеси обработанный газовый поток поступает в рабочую камеру облучения 5. Облучение пучком электронов способствует протеканию реакций между газовыми компонентами: NO_x, SO₂, NH₃ и парами воды с образованием твердых аэрозолей. Интенсификация реакций достигается вводом в газ, одновременно с процессом облучения, мелкодисперсного водного раствора солей переходных металлов (например, Mn²⁺, Fe³⁺) при концентрации солей переходных металлов в водном растворе 1х10^-2-5х10^-4 моль/л. В результате скорость и радиационный выход процесса очистки в камере 5 резко возрастает в пределе до нескольких моль/л с, что приводит к существенному снижению дозы излучения и соответствующих затрат электроэнергии (см. фиг. 2).

Введение водного раствора солей переходных металлов вызывает ускорение связывания оксидов серы и азота, что обусловлено эффективным образованием в жидкой фазе (капельках аэрозоля) промежуточных частиц (типа Mn³⁺), которые являются эффективным переносчиком О₂ в жидкой фазе. Введение раствора солей переходных металлов с концентрацией меньше 10 моль/л неэффективно, так как скорость целевых реакций не превышает в этих условиях характерного значения скорости газофазного процесса (как принято в прототипе) и ведет к резкому увеличению энергозатрат. Увеличение концентрации солей переходных металлов свыше 1х10^-2 моль/л при указанных содержаниях жидкости вызывает засоление рабочей камеры и приводит к сильному загрязнению продуктов реакции - нитратов, сульфата аммония ионами металлов и, как следствие, к снижению степени эффективности процесса.

Образующаяся под действием излучения воздушно-озоновая смесь подается в газоход 2, что приводит к турбулизации потока (где Re 10). Активное перемешивание потока уменьшает необходимую мощность дозы излучения вследствие более равномерного облучения и повышает степень очистки на 4-20% .

Обработанный поток газа после камеры направляют через электрофильтр, где происходит очистка газа от образовавшихся твердых частиц (солей аммония) и золы - в атмосферу.

Согласно фиг. 3 в заявленном способе степень очистки от SO_x и NO_х достигает 98% . (56) Патент ФРГ N 3622621, кл. В 01 D 53/00, 1988.

Европейский патент N 0294658, кл. В 01 D 53/34, 1988.