способ извлечения стабильного конденсата из природного газа

Классы МПК:F25J3/02 ректификацией, те путем непрерывного обмена тепла и материала между потоком пара и потоком жидкости
F25J3/08 отделение газовых примесей от газов или газовых смесей
Автор(ы):, , , ,
Патентообладатель(и):Всероссийский научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий Российское акционерное общество "Газпром" (RU)
Приоритеты:
подача заявки:
1997-04-02
публикация патента:

В способе извлечения стабильного конденсата из природного газа разделение проводят при давлении не менее чем на 0,4 МПа ниже критического. Газ стабилизации охлаждают с последующим отделением образовавшейся жидкой фазы. Жидкую фазу охлаждают и объединяют с газожидкостной смесью, поступающей в концевую ступень сепарации. Использование изобретения позволит увеличить степень извлечения целевых углеводородов при получении стабильного конденсата. 1 ил., 1 табл.
Рисунок 1, Рисунок 2

Формула изобретения

Способ извлечения стабильного конденсата из природного газа, включающий ступенчатое охлаждение и сепарацию исходной газожидкостной смеси, дегазацию выделенных при ступенчатой сепарации конденсатных потоков и их разделение ректификацией с получением продуктового стабильного конденсата и газа стабилизации, отличающийся тем, что разделение осуществляют при давлении не менее чем на 0,4 МПа ниже критического, газ стабилизации охлаждают с последующим отделением образовавшейся жидкой фазы, которую охлаждают и объединяют с газожидкостной смесью, поступающей в концевую ступень сепарации.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к газовой и нефтяной промышленности и предназначено для использования на промысловых установках получения стабильного конденсата с целью транспортирования по трубопроводу или для переработки на месте.

Имеются сведения о технологическом процессе извлечения стабильного конденсата из природного газа, включающем ступенчатое охлаждение и сепарацию исходной газожидкостной смеси, дегазацию выделенных при ступенчатой сепарации конденсатных потоков и их разделение ректификацией с получением продуктового стабильного конденсата и газа стабилизации /Подготовка природного газа к дальнему транспорту. ВНИИЭгазпром. Обзорная информация. Серия "Подготовка и переработка газа и газового конденсата". М., 1981, вып. 1, стр. 13/. Согласно известному способу пластовую смесь направляют в первичный сепаратор, газ из которого поступает в блок охлаждения. Блок охлаждения может содержать любые способы охлаждения: внешний холод, дросселирование, детандирование и др. Жидкость из первичного сепаратора дросселируют и направляют в дегазатор, газ из которого подают в блок охлаждения. Из блока охлаждения газожидкостная смесь поступает в концевой сепаратор, газ из которого возвращают в блок охлаждения для рекуперации холода, а жидкость дросселируют и подают в ректификационную колонну в качестве орошения. Жидкость из дегазатора нагревают в подогревателе, дросселируют, и полученную газожидкостную смесь подают в среднюю часть колонны в качестве питания. В колонне осуществляют стабилизацию выделенных конденсатных потоков. Кубовый продукт колонны - стабильный конденсат - охлаждают потоком товарного газа из блока охлаждения.

Газ стабилизации с верха колонны дожимают до давления товарного газа или подают местному потребителю.

Стабильный конденсат, выделенный известным способом, предназначен для перевозки транспортом или переработки на месте. В этом случае при относительно низких давлениях (0,7 - 1,1 МПа) в колонне потери целевых углеводородов с верха колонны незначительны, и газ стабилизации можно использовать в качестве топливного. Для обеспечения трубопроводного транспорта продуктового конденсата на большие расстояния его давление необходимо поднять насосом. Для обеспечения безнасосного транспорта конденсата необходимо соответственно повысить давление в колонне, что приведет к более высоким потерям целевых углеводородов и, как следствие, уменьшению выхода продуктового конденсата.

Настоящее изобретение направлено на увеличение степени извлечения целевых углеводородов при получении стабильного конденсата.

Это достигается тем, что в способе извлечения стабильного конденсата из природного газа, включающем ступенчатое охлаждение и сепарацию исходной газожидкостной смеси, дегазацию выделенных при ступенчатой сепарации конденсатных потоков и их разделение ректификацией с получением продуктового стабильного конденсата и газа стабилизации, разделение осуществляют при давлении не менее чем на 0,4 МПа ниже критического, газ стабилизации охлаждают с последующим отделением образовавшейся жидкой фазы, которую охлаждают и объединяют с газожидкостной смесью, поступающей в концевую ступень сепарации.

Ограничение максимального давления стабилизации значением на 0,4 МПа ниже критического давления объясняется нерациональностью проведения разделения при более высоких давлениях: дальнейшее приближение давления стабилизации к критическому давлению приводит к резкому увеличению потребной тепловой нагрузки на кипятильник колонны при резком (асимптотическом) снижении степени извлечения целевых углеводородов C5+в. При достижении критического давления процесс газоразделения принципиально неосуществим, т.к. в кубовой части колонны исключается сосуществование двух фаз (жидкой и газообразной).

Охлаждение газа стабилизации позволяет сконденсировать неизвлеченные углеводороды C5+в.

Охлаждение образовавшейся жидкой фазы позволяет приблизить ее температуру к температуре в концевой ступени сепарации.

Объединение охлажденной жидкой фазы с газожидкостной смесью, поступающей в концевую ступень сепарации, позволяет не только снизить потери углеводородов C5+в с газами стабилизации, но увеличить итоговую степень извлечения целевой фракции вследствие абсорбционной активности охлажденной жидкой фазы.

Принципиальная технологическая схема предлагаемого способа показана на чертеже. Согласно схеме пластовую смесь направляют в первичный сепаратор 1, газ из которого поступает в блок охлаждения 2, который может содержать любые способы охлаждения. Жидкость из первичного сепаратора 1 дросселируют и направляют в дегазатор 3, газ из которого подают в блок охлаждения 2. Из блока охлаждения 2 газожидкостная смесь поступает в концевой сепаратор 4, газ из которого возвращают в блок охлаждения 2 для рекуперации холода, а жидкость нагревают в теплообменнике 5 и дросселируют. Полученную газожидкостную смесь разделяют в дегазаторе 6, жидкость из которого подают в отпарную ректификационную колонну 7 в качестве орошения. Жидкость из дегазатора 3 нагревают в теплообменнике 8 за счет рекуперации тепла кубового продукта колонны 7 или теплоносителя, дросселируют и подают в среднюю часть колонны 7 в качестве питания. В колонне 7 осуществляют стабилизацию конденсатных потоков. Кубовый продукт колонны 7 подают на дальнейшее фракционирование или охлаждают и направляют в конденсатопровод. Газ с верха колонны 7 охлаждают в аппарате воздушного охлаждения 9, образовавшуюся жидкую фазу отделяют в сепараторе 10, повышают ее давление насосом 11, охлаждают в теплообменнике 5 и объединяют с газожидкостной смесью, поступающей в сепаратор 4.

Использование предлагаемого способа для получения и подготовки к транспорту стабильного конденсата дано на примере Лаявожского нефтегазоконденсатного месторождения (Архангельская область, Россия).

Особенностью осуществления способа на указанном месторождении является необходимость транспортирования газов стабилизации и дегазации в составе товарного газа, а также трубопроводный транспорт товарного стабильного конденсата на расстояние около 100 км.

Пластовый газ подлежит первичной сепарации в сепараторе 1 при давлении 11 МПа и температуре 22oC. Газ первичной сепарации направляют в блок охлаждения 2, включающий рекуперативные теплообменники, промежуточную сепарацию и детандер-компрессорный агрегат. Конденсат первичной сепарации подлежит дегазации в дегазаторе 3 при давлении 8,0 МПа и температуре 20,7oC, при этом газ дегазации поступает в блок охлаждения 2. Охлажденный и расширенный газ после блока охлаждения поступает в концевой сепаратор 4, работающий под давлением 6,0 МПа при температуре минус 34oC. Газ сепарации нагревают и компримируют в детандер-компрессорном агрегате блока 2, а конденсат нагревают в теплообменнике 5 до температуры 5oC, после чего его дросселируют, дегазируют в дегазаторе 6 при давлении 2,7 МПа и температуре минус 8oC и подают в колонну 7 в качестве холодного орошения.

Дегазированный в дегазаторе 3 конденсат нагревают в теплообменнике 8 до температуры 203oC, дросселируют и с давлением 2,7 МПа и температурой 190oC подают в среднюю часть колонны 7 в качестве питания.

Давление в колонне 7, равное 2,7 МПа, определено исходя из стремления осуществить безнасосное транспортирование товарного стабильного конденсата. При этом оно оказалось на 0,7 МПа ниже критического. Максимальное давление стабилизации, допустимое с точки зрения извлечения целевых углеводородов С5+в и тепловой нагрузки на кипятильник, составило 3,0 МПа, т.е. на 0,4 МПа ниже критического (3,4 МПа). В данном примере степень извлечения углеводородов C5+в в колонне составляет 91,9 мас.%. Дальнейшее превышение давления 3,0 МПа и приближение к критическому давлению приведет к резкому снижению степени извлечения целевых углеводородов и резкому увеличению требуемой тепловой нагрузки на кипятильник.

Газ стабилизации, имеющий температуру 95oC и содержащий значительное количество целевых углеводородов C5+в, охлаждают в аппарате воздушного охлаждения 9 до температуры 35oC, сепарируют от сконденсировавшейся жидкой фазы в сепараторе 10, дожимают совместно с газом дегазации в компрессоре (на фиг. 1 не показан) до давления 7,5 МПа и подают в газопровод в составе товарного газа. Выделенная в сепараторе 10 жидкая фаза, более чем на 20 мас.% состоящая из углеводородов C5+в, подлежит дожатию насосом 11 до давления концевой ступени сепарации (6 МПа), охлаждению в теплообменнике 5 до температуры минус 32oC и объединению с потоком, поступающим в концевую ступень сепарации.

Охлажденная жидкая фаза обладает избирательной абсорбционной способностью по отношению к тяжелым углеводородам, содержащимся в газе, поступающем в концевую ступень сепарации, поэтому рециркуляция этого потока значительно повышает итоговое извлечение целевых углеводородов C5+в.

Извлечение стабильного конденсата в соответствии с известным способом предусматривает проведение стабилизации под давление 1,0 МПа, использование дожимного компрессора на всем потоке газа стабилизации и использование насоса для дожатия продуктового стабильного конденсата до давления 2,7 МПа.

Результаты проведенных расчетов схем в соответствии с предлагаемым и известным способами при сопоставимых условиях проведения процессов приведены в таблице.

Из сравнения показателей видно, что предлагаемый способ обеспечивает более высокий выход продуктового конденсата при пониженном энергопотреблении на привод компрессора и насоса, компрессор имеет одну ступень сжатия вместо двух, насос имеет меньший расход. Вместе с тем дополнительным оборудованием является сепаратор 10 на линии газа стабилизации и теплообменник 5, а повышение тепловой нагрузки кубового кипятильника ведет к увеличению расхода топливного газа. Понижение эффективности колонны не ведет к прямым потерям целевых углеводородов, так как значительная их часть возвращается в основной поток через контур рециркуляции, что в итоге приводит к повышению степени извлечения углеводородов C5+в по схеме в целом.

По совокупности параметров предлагаемый способ извлечения конденсата из природного газа имеет технологические преимущества перед известным способом при трубопроводном транспорте продуктового конденсата на большие расстояния и утилизации низконапорных газов путем их компримирования и подачи в товарный газ.

Класс F25J3/02 ректификацией, те путем непрерывного обмена тепла и материала между потоком пара и потоком жидкости

способы выделения двухступенчатой ректификацией инертных газов из хвостовых газов и устройство для его осуществления -  патент 2528786 (20.09.2014)
способ удаления азота -  патент 2524312 (27.07.2014)
способ получения из многокомпонентного раствора криптоноксеноновой смеси и растворителя особой чистоты и устройство его осуществления -  патент 2520216 (20.06.2014)
способ удаления азота -  патент 2514804 (10.05.2014)
многоступенчатый циклонный сепаратор для текучей среды -  патент 2509272 (10.03.2014)
способ дегидратации газа, содержащего co2 -  патент 2505763 (27.01.2014)
улучшенное удаление азота в установке для получения сжиженного природного газа -  патент 2502026 (20.12.2013)
производство очищенного углеводородного газа из газового потока, содержащего углеводороды и кислые загрязнители -  патент 2498175 (10.11.2013)
способ сжижения газа с фракционированием при высоком давлении -  патент 2495342 (10.10.2013)
способ и устройство для отделения одного или более c2+углеводородов из углеводородного потока со смешанными фазами -  патент 2493510 (20.09.2013)

Класс F25J3/08 отделение газовых примесей от газов или газовых смесей

способ охлаждения влажного природного газа и устройство для его осуществления -  патент 2528209 (10.09.2014)
установка подготовки углеводородного газа -  патент 2527922 (10.09.2014)
устройство для компримирования и осушки газа -  патент 2516675 (20.05.2014)
установка для подготовки газа с удаленным терминалом управления и использованием программного комплекса автоматического управления технологическим процессом -  патент 2506505 (10.02.2014)
способ дегидратации газа, содержащего co2 -  патент 2505763 (27.01.2014)
устройство для охлаждения и очистки газообразного гелия -  патент 2477429 (10.03.2013)
теплообменный аппарат для ожижения смешанных паров -  патент 2474778 (10.02.2013)
установка очистки сжиженных углеводородных газов от кислых компонентов -  патент 2469774 (20.12.2012)
способ получения сжиженных углеводородных газов и установка для его осуществления -  патент 2463534 (10.10.2012)
способ и система удаления h2s из потока природного газа -  патент 2462295 (27.09.2012)
Наверх